Теплоотдача суммарная

Теплоотдача. Суммарную теплоотдачу поверхностью стенки за счет конвекции и теплового излучения можно выразить так [c.53]

Общий коэффициент теплоотдачи в зоне охлаждения при суммарном термическом сопротивлении стенки = 7,15 X [c.195]

Значения коэффициентов теплоотдачи определяются условиями состояния и движения жидкости. Обозначим суммарный коэффициент теплоотдачи на стороне горячей жидкости через аь а на стороне холодной — через аг. В данном случае при установившемся тепловом режиме количество тепла, переданного теплопроводностью и конвекцией, через единицу поверхности в течение единицы времени от горячей жидкости к стенке, равно количеству тепла, переданного через стенку теплопроводностью, и количеству тепла, отданного теплопроводностью и конвекцией от стенки к холодной [c.153]

На интенсивность теплообмена через стенку реактора оказывает влияние режим движения потока (распределение скоростей, степень турбулентности). Вследствие отказа от гидродинамического подобия влияние режима движения будет различным в модели и образце. Поэтому удобно представить этот процесс суммарно как конвекцию теплоты и характеризовать коэффициентом теплоотдачи а. [c.465]

Коэффициент теплоотдачи также является суммарной величиной, определяемой лучеиспусканием и конвекцией [c.293]

Теплообмен в рабочей камере пламенных экзотермических печей. Источником теплоты в этих печах является пламя, продукты горения. Пламя, футеровка н нагреваемые исходные материалы обмениваются излучением. Роль конвекции при высоких температурах обычно невелика. Лучистый поток от пламени, падающий на поверхность футеровки и нагреваемый исходный материал, частично поглощается и частично отражается. Отраженный поток теплоты суммируется с собственным излучением исходного материала и поверхности футеровки. Вследствие частичной прозрачности, характеризуемой степенью черноты, пламя поглощает часть падающего на него потока, а часть пропускает. Таким образом, нагреваемый исходный материал приобретает теплоту за счет суммарной теплоотдачи от раскаленных газов и футеровки. Если нагреваемый исходный материал частично прозрачен для излучения, то в лучистом теплообмене участвуют глубинные слои материала и футеровки ванны печи. В теплообмене участвуют слои газов, находящиеся между пламенем, футеровкой и исходными материалами. [c.63]

Я — тепловой эффект реакции, ккал/моль а — суммарный коэффициент теплоотдачи, ккал/(м ч °С) [c.125]

Расчет суммарной теплоотдачи в топочной камере сводится к определению коэффициента прямой отдачи р., представляющего собой, как отмечалось ранее, отношение общего количества тепла, переданного радиантным трубам (слагающегося из теплоотдачи радиацией и свободной конвекцией), к об1цему полезному тенлу, внесенному топливом [c.117]

Суммарный (общий) коэффициент теплоотдачи конвекцией и лучеиспусканием [c.601]

Ориентировочные расчеты суммарного коэффициента теплоотдачи в. окружающий воздух от поверхности аппаратов, находящихся в закрытых помещениях, при температуре наружной поверхности стенки аппарата ст. иар = = 50- 350 можно сделать по формуле [0-1, 0-2 [c.603]

Таким образом, суммарное число Нуссельта равно 477. В заключение найдем средний коэффициент теплоотдачи [c.518]

Определяют коэффициент теплоотдачи излучением (радиацией), используя формулы [5], либо графики, приведенные на рис. 45 и 46, где в зависимости от парциального давления р , t p и ст находят коэффициенты теплоотдачи излучением для водяных паров и для трехатомных газов а затем суммарный коэффициент [c.103]

Коэффициент теплоотдачи газа аг определяют по его физическим параметрам при температуре газа и скорости движения, вычисленной на основании суммарного расхода газовой фазы [c.194]

Влияние гребнистых поверхностей. Среднюю толщину жидкой пленки при пленочной конденсации можно значительно уменьшить путем изготовления вертикальных гребней на поверхностях или канавок по окружности. Под действием сил натяжения конденсат собирается в канавках. Участки поверхности между канавками покрыты тонкой пленкой жидкости [42], как это показано на рис. 3.25. Получаемый при этом выигрыш можно определить по рис. 3.26, где сравниваются коэффициенты теплоотдачи в условиях капельной конденсации на гладких поверхностях, пленочной конденсации иа гладких и гребнистых поверхностях с идеальным коэффициентом теплоотдачи в условиях ламинарной пленочной конденсации на гладких поверхностях. Следует упомянуть, что в процессе проведения экспериментов, результаты которых представлены на рис. 3.26, была предпринята попытка получить еще более высокий коэффициент теплоотдачи для поверхностей с канавками путем нанесения на них покрытий, способствующих развитию капельной конденсации, что в действительности привело к заметному ухудшению суммарного коэффициента теплоотдачи. В процессе работы химическое вещество, образующее покрытие, смылось с поверхностей, и вновь были достигнуты высокие значения коэффициента теплоотдачи, указанные на рис. 3.26. [c.69]

Если допустить, что температуры газовой среды и поверхности футеровки при данном режиме теплообмена близки между собой, тогда суммарный коэффициент теплоотдачи к поверхности нагрева можно представить состоящим из трех частей [c.80]

Обозначив суммарный коэффициент теплоотдачи конвекцией и излучением + Лд = общ получим (в вт) [c.296]

Суммарный коэффициент теплоотдачи от газов ] стейке в камере конвекции С1 обычно колеблется в пределах от 20 до 45 ккал1м -ч °С (23-52 вгп/лг- С). [c.129]

Теплопередача разделяющую их однородную чистую стенку через плоскую стенку (рцс. 4.6), омываемую с одной стороны горячей жидкостью с температурой 1/ , с другой — холодной с температурой Температуры поверхностей стенки и неизвестны. Поверхность стенки Р м , толщина ее б и теплопроводность X ккал1м ч град. Суммарные коэффициенты теплоотдачи конвекцией соответственно равны а и 2 ккал/м -ч-град. Здесь сочетаются процессы передачи тепла од- [c.58]

При таком подходе величина йконв должна возрастать с размером частиц, что согласуется с данными рис. Х-3 в области крупных частиц. С этой же позиции объясняется закономерность изменения интенсивности теплообмена с повышением давления, когда / конв возрастает, а пакетная составляющая практически не затрагивается. Действительно, суммарный коэффициент теплоотдачи h в слое мелких частиц (роль йконв мала) практически не зависит от давления при его изменении от 0,1 до 10— 22 МПа (от 1 до 100-230 ат) а. 9 . [c.450]

Двухстороннее обтекание с i4irобтекается потоком с большим коэффициентом теплоотдачи. Из первого уравнения системы (6.19) имеем Rr=l, т. е. скорости потоков в сравниваемых поверхностях одинаковы. Влияние потерь на циркуляцию потока, обтекающего гладкий канал исследуемой поверхности, незначительно. Суммарные затраты мощности на циркуляцию потоков в сопоставляемых поверхностях могут быть найдены по второму уравнению (6.19) [c.97]

Таким образом, введение шероховатости со стороны потока, имеющего низкое значение коэффициента теплоотдачи <1в/ан=10, сокращает в 1,5 раза суммарные затраты мощности на циркуляцию потоков в исследуемой поверхности. Обратная картина имеет место для поверхности с внут1ренней шероховатостью. Введение ее со стороны потока с высоким коэффициентом теплоотдачи оказывается нерациональным, так как т]лг возрастает на 13% по сравнению с поверхностью, у которой обе стенки гладкие, [c.99]

Здесь уравнения (4.62)—(4.66) описывают средние скорости изменения концентраций инициатора, радикалов, мономеров и суммарной степени превращения в частицах дисперсной фазы. Уравнение (4.67) описывает нестационарный перенос тепла от единичного включения к сплошной фазе. Уравнения теплового баланса (4.68)—(4.69) для реактора и рубашки составлены при допущении полного перемепшвания сплошной фазы в реакторе и теплоносителя в рубашке. Уравнение БСА (4.70) характеризует изменение в течение процесса функции распределения частиц дисперсной фазы по массам р (М, 1). В уравнениях (4.62)—(4.70) введены следующие обозначения / ( г) — эффективность инициирования X — суммарная степень превращения мономеров АЯ — теплота полимеризации — эффективная энергия активации полимеризации 2 — коэффициент теплопроводности гранул р . — плотность смеси — теплоемкость смеси — коэффициент теплоотдачи от поверхности гранулы к сплошной среде Оои сво — начальные концентрации мономеров кр (х) — эффективный коэффициент теплопередачи — поверхность теплообмена между реагирующей средой и теплоносителем, Ут — объем теплоносителя в рубашке Гу, и Тт — температура теплоносителя на входе в рубашку и в рубашке соответственно Qт— объемный расход теплоносителя V — объем смеси в реакторе — объем смеси [c.275]

Для упрощения примера некоторые величины, которые выбираются или рассчитываются конструктором обычным образом, будем также считать заданными размер теплообменных труб нХ 0=16X1.4 мм, матерлал — сталь марки Х18Н ОТ число труб в пучке п = 967 число труб, расположенных по диаметру трубной решетки, = 32 шаг размещения труб в трубной решетке (по вершинам равностороннего треугольника) i = 23 мм внутренний диаметр кожуха конденсатора D, = 800 мм расстояние между ходовыми перегородками в Межтрубном пространстве аппарата 1%.а = 300 мм площадь проходного сечения для парогазовой смеси (по трубному пространству) /тр = 0,132 м площадь проходного сечения для воды (по межтрубному пространству) на участке между двумя соседними ходовыми перегородками /мт = 0,0864 м расход охлаждающей воды Оо1л = 47,5 кг/с коэффициент теплоотдачи от стенки к охлаждающей воде охл = 3140 Вт/(м Ч<) суммарное термическое сопротивление стенки трубы и загрязнений на ней R r + Яз = 0,0008 м К/Вт. [c.195]

Для упрощения примера величины, которые выбираются или рассчитываются обычным образом, будем также считать заданными размер теплообменных труб н X б = 16 X 1.6 мм, материал — сталь марки 10 число труб в пучке п = 243 площадь проходного сечения для пирогаза (по трубному пространству) /тр = = 0,0313 м коэффициент теплоотдачи при конденсации парогазовой смеси, вычисленный по уравнению (4.74), ко = 8000 Вт/(м К) коэффициент теплоотдачи со стороны кипящего этилена, вычисленный по формуле для пузырькового-, кипения жидкости в большом объеме, аохл = И75 Вт/(м - К) суммарное термическое сопротивление стенки трубы и загрязнений на ней ст-Ь з = = 0,00026 м К/Вт частный коэффициент теплопередачи, включающий термические сопротивления, которые можно принять постоянными вдоль поверхности конденсации [c.204]

Для расчета тепловых потерь задаются температурой наружной роверхности теплоизоляции реактора = 50° С и окружающего воздуха ср = 15° С. Суммарный коэффициент теплоотдачи лучеиспусканием и конвекцией рассчитывают по приближенной формуле 17] [c.269]

Знание индивидуальных коэффициентов теплоотдачи а позволяет рассчитать суммарный коэффициент и для различных комбинаций индивидуальных процессов теплопереноса. В этом заключается важное преимущество и—а-ме-тода по сравнеь ию с /-методом. Однако и—а-метод может быть также использован только в том случае, когда индивидуальные коэффициенты теплоотдачи не зависят от температуры, те.м 1ературного перепада и площади поверхности теплооб.чена. [c.77]

При расчете общей теплоотдачи от труб с развитой поверхностью необходимо принимать во внимание суммарное количество теплоты, передающееся как непосредственно через сами трубы, так и через развитую поверхность. Для. эгаго вводят понятие поверхностной эффективности [c.255]

Для паровой конверсии (/ = 1,2)достаточно двух уравнений (У1.3) для расчета концентраций и Щ Z d йh суммарный тепловой эффект реакций - коэффициент теплоотдачи от внутренней поверхности трусЗы и потому с учетом теплового излучения. [c.150]

Иногда коэффициент трения вычисляется либо по среднему гидравлическому радиусу, либо по эквивалентному диаметру. Гидравлический радиус определяется путем деления объема жидкости в пространстве между трубами иа суммарную площадь поверхности, а при вычислении числа Рейнольдса и параметров теплоотдачи (чисел Нуссельта, Стантона или Колберна) используется эквивалентный диаметр, равный 4 Г ,. [c.61]

Коэффициенты теплоотдачи. Основным препятствием теплообмену из входном участке конденсатора, заполненном паром, обычно является пленка жидкости, покрывающая поверхность охлаждения, так как температура пленки на поверхности раздела жидкость — пар практически равна температуре конденсации при существующем давлении. Основная проблема при проектировании конденсатора связана с обеспечением оттока жидкости от иоверхности, чтобы толщина пленки и, следовательно, сопротивление тепловому потоку были минимальными. В любом выбранном случае толщина жидкой пленки зависит от геометрической формы поверхности, вязкости, плотности жидкости и массовой ско])ости оттока конденсата от поверхности охлаждения. Суммарный тепловой поток зависит от плотности теплового гютока и скрытой теплоты конденсации пара. Исходя из основных соотношений теплообмена и гидродинамики, можно вывести выражение для среднего эффективного коэффициента теплоотдачи для вертикальных труб, с которых конденсат стекает в виде ламинарного потока л<идкостн. Это выражение при 4Ш7яОп и. < 2000 имеет вид [c.67]

При стационарном режиме работы печей (температура уходящих газов не меняется) суммарная теплоотдача к нагреваемым изделиям зависит от теплогенерации (в электрических печах от подведенной мощности) и при 9к = onst не зависит от геометрии пространства, расположения нагревателей и физических свойств сред, участвующих в теплообмене. Расположение зон теплогенерации или нагревателей сказывается только на распределении теплоотдачи по пове рхности нагрева. Применительно к электрическим печам данное положение справедливо и для нестационарного режима, если пренебречь затратой тепла на разогрев кладки и нагревателей. Интен- [c.82]

Существует вид ограждения, который занимает промежуточное положение мех<ду холодным и горячим. Этот вид ограждения применяется в низкотемпературных печах, так, например, в сушильных печах для органических материалов, работающих при температурах менее 150°С. Ограждение таких печей выполняется из листового металла, для которого oгpftiO. Суммарное тепловое сопротивление в данном случае определяется значениями Rв и Rвш, т. е. конвективным переносом тепла к внутренней поверхности ограждения и отдачей тепла наружной поверхностью окружающему воздуху путем свободной конвокцин. Коэффициенты теплоотдачи с обеих сторон ограждения определяют величину суммарного сопротивления / 2. [c.244]

В одноходовых кожухотрубчатых теплообменниках суммарное поперечное сечение труб относительно велико, что позволяет получать достаточно высокие скорости в трубах только при больших объемных расходах движущейся в них среды. Поэтому такие аппараты рационально использовать, когда скорость процесса определяется величиной коэффициента теплоотдачи в межтрубном пространстве, а также в процессе испарения жидкостей. [c.338]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология