Тепловой баланс установки

Уравнение теплового баланса установки в целом [c.315]

Материальный и тепловой балансы установки в целом представятся, очевидно, уравнениями (VI.72) и (VI.88). [c.303]

Многократное использование теплоты. Часто применяемое многократное использование теплоты дает возможность улучшить тепловой баланс установки, так как энтальпия 1 кг пара, покидающего систему, несколько ниже энтальпии пара, расходуемого на [c.395]

ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС УСТАНОВКИ И ОТДЕЛЬНЫХ АППАРАТОВ [c.122]

После этого необходимо проверить соответствие данных, принятых в п. 2, данным, полученным в п.п. 3—5. Иногда для определения оптимального теплового баланса установки проводятся повторные расчеты пп. 2—5. [c.138]

Методы осуществления кислородного обогащения зависят от природы ограничения [220]. Если недостаточна производительность воздуходувки, то контролируемая подача кислорода в нагнетательную линию повышает его концентрацию и обеспечивает более полный выжиг кокса, тем самым увеличивается производительность регенератора [221]. Последующим ускорением циркуляции катализатора можно повысить пропускную способность установки. Возрастание общего потока кислорода без соответствующих изменений в количестве циркулирующего катализатора, скорости циркуляции и величины загрузки сырья вызовет изменение теплового баланса установки. Это приведет к повышению температуры в регенераторе и увеличению жесткости процесса. [c.127]

Тепловой баланс установки [c.62]

Составляем тепловой баланс установки. [c.413]

Составляем уравнение теплового баланса установки — общее балансовое уравнение на 1м О , исходя из холодопроизводительности установки и потерь холода. [c.434]

Тепловой баланс установки производительностью 1350 т сутки сырья приведен в табл. 16. [c.218]

Тепловой баланс установки [c.218]

Масса Л , греющего пара для любого п-го корпуса в соответствии с тепловым балансом установки равна массе воды, испарившейся на предыдущей стадии упаривания [c.233]

На промышленных установках адсорбент регенерируют продувкой слоя поглотителя горячим потоком природного или нефтяного газа (иногда для этой цели используют инертные газы). Для регенерации адсорбентов, за исключением цеолитов, газ нагревают обычно до 176—204 °С. Цеолиты регенерируют при 316— 370 °С (при необходимости достижения максимальной адсорбционной емкости и обеспечения точки росы газа от —85 до —100 °С) [171]. Объем газа регенерации составляет 5—15% от общей производительности установки осушки [18]. При расчете теплового баланса установки исходят из того, что количество тепла, поступающего на регенерацию, должно быть достаточным для компенсации теплоты испарения адсорбированной воды и нагрева адсорбционного слоя до температуры, при которой начнется десорбция воды. [c.130]

Коксовый теплоноситель из реактора перемещается в десорбер, расположенный под реактором, где в результате пропарки коксового теплоносителя водяным паром осуществляется десорбция паров углеводородов, увлеченных коксовым теплоносителем в десорбер. Из десорбера коксовый теплоноситель поступает в стояк реактора и далее (через регулирующий клапан) по транспортной линии регенератора водяным паром транспортируется в регенератор. На транспортной линии регенератора предусмотрено сепарационное устройство, где происходит сепарация укрупненного кокса. Принцип работы этого устройства описан выше. Транспортная линия регенератора завершается над кипящим слоем кокса в регенераторе. В кипящем слое регенератора выжигается часть кокса в струе воздуха в количестве, необходимом для поддержания теплового баланса установки, а основная масса коксового теплоносителя возвращается обратно в реактор по переточной линии (в плотной фазе), замыкая цикл циркуляции кокса. Пробы кокса для анализов отбираются из переточной линии (до реактора) и из стояка реактора (после реактора). [c.205]

Материально-тепловой баланс установки, работающей но схеме приведенной на рис. 23, можно представить в следующем виде [c.57]

Тепловой баланс установки мокрого тушения кокса Приходные статьи, ГДж [c.32]

Тепловой баланс установки при плавлении железорудного концентрата показывает, что увеличение температуры плавления перерабатываемого материала требует соответствующего увеличения температуры газов, покидающих циклон, и приводит к росту потерь тепла с уходящими газами и, следовательно, повышенному удельному расходу топлива. [c.195]

Составим уравнение теплового баланса установки присосом воздуха, начальной влажностью воздуха и прочими менее важными слагаемыми пренебрегаем в целях упрощения примера. [c.30]

Для оценки эффективности использования топлива и разработки путей повышения экономичности его применения составляют тепловой баланс установки, состоящий, как и всякий баланс, из двух частей — приходной и расходной. [c.109]

П. Для оценки эффективности работы типовой пневматич. сушилки (трубы-сушилки) применительно к сушке конкретного продукта наряду с обычным анализом на основе материального и теплового балансов установки (рис. 3) проведен ее [c.408]

При температуре, превышающей определенную величину Гкр, горение полностью завершается в слое, снаружи (сверху) слой выглядит так же, как при псевдоожижении продуктами сгорания с соответствующей температурой. Температура слоя определяется тепловым балансом установки, следовательно, им же определяется и диапазон коэффициентов расхода воздуха ав, в котором возможно устойчивое горение. На рис. 4.2 приведены зависимости, полученные в кипящем слое диаметром 97 и высотой 50 мм (в не-ожиженном состоянии) при подаче смеси природного газа с воздухом через пористый газораспределитель [1]. Устойчивое горение в слое корунда 0,25—1,0 мм наблюдалось в этих опытах лишь в диапазоне 1 ав < 1,4. При ав = 1 газ сгорал непосредственно на выходе из газораспределительной решетки, температура в зоне горения примерно на 300°С превышала температуру в объеме слоя. С увеличением ав зона горения растягивается, в результате чего высота температурного пика уменьшается. В условиях приведенного на рис. 4.2 эксперимента при ав > 1,35 температурный пик у решетки исчезает, а температура над слоем оказывается выше, чем в слое. [c.195]

Опыт эксплуатации аппаратов гидротермального выращивания кристаллов указывает на необходимость тщательного изучения различных вариантов теплоизоляции несущего сосуда и выбор оптимального на стадии проектирования, а также ее модернизации и совершенствования при внедрении и эксплуатации. Осуществить это на практике с помощью натурного экспериментирования, особенно для крупногабаритных промышленных установок, чрезвычайно сложно и связано со значительными трудовыми и финансовыми затратами. Например, чтобы получить экспериментальные данные (в объеме, достаточном для последующих численных расчетов) о распределении температур по поверхностям корпуса и затворных деталей на опытном сосуде емкостью 1,5 м , потребовалось установить около 150 термодатчиков (с общей длиной коммуникационных линий 2000 м) и провести около 10 экспериментальных циклов. Естественно, что такой подход неприемлем, когда требуется получить оперативные данные о возможности влияния предполагаемой реконструкции теплотехнической оснастки сосуда на температурный режим в реакционной камере и энергопотребление аппарата. В этом случае наиболее целесообразным является создание для каждого типа промышленных аппаратов математической модели теплового баланса установки на основе использования современной вычислительной техники. Конечно, для указанных целей нет необходимости в разработке громоздких вычислительных схем, основанных на моделировании всего комплекса теплофизических процессов, происходящих в аппарате. Достаточно иметь сравнительно простую модель теплообмена с окружающей средой установки, схематично разбитой на основные теплотехнические зоны. Как правило, целесообразно разбить моделируемую установку на следующие зоны нижний и верхний затворные узлы, нижняя, верхняя и средняя части корпуса, зоны крепления сосуда. Можно использовать и более детализированные модели, однако увеличение числа зон свыше 20—25 нецелесообразно. Математической основой таких моделей является простое соотношение теплового баланса для каждой зоны при условии ее изотермичности [c.276]

Тепловой баланс установки складывается из следующих показателей (в ГДж/год) приход энергии— 16 650, полезно используемая энергия —3100 потери энергии — 13 550, полезно используемая энергия вторичных ресурсов — 2700. Таким образом, коэффициент использования вновь затраченного тепла на установке без учета вторичных ресурсов составляет 18,7%, а с учетом вторичных ресурсов — 30,0%, что в среднем значительно выше для действующих заводов. [c.76]

Используя приведенные данные, другие авторы [114] смогли впервые составить полный теоретический тепловой баланс установки окисления битума и пришли к выводу, что поддержание температуры газо-жидкостной смеси на выходе из реактора на заданном уровне только путем воздействия на величину теплового потока греющих газов (в рубашке реактора) невозможно ввиду незначительности этого теплового-потока по сравнению с отклонениями в тепловом режиме реактора. [c.41]

Метод оценки эффекта реконструкции установки. В целях ориентировочного сравнения эффекта реконструкции этой крекинг-установки по различным вариантам было рекомендовано пользоваться следующим выражением, связывающим абсолютный и относительный выходы бензина при крекинге с тепловым балансом установки [c.252]

При расчете температура газа и осушителя по высоте колонны принимается неизменной. Если температура газа и осушителя при входе в колонну разные, то рекомендуется среднюю температуру процесса определять по тепловому балансу установки. [c.63]

Расширившийся воздух, поступая в ректификационную колонну, дополнительно охлаждает ее, улучшая тепловой баланс установки, охлаждаемой главным образом за счет работы детандера. Таким путем увеличивается инерционность установки, что позволяет легче преодолевать временные нарушения технологического режима. [c.431]

Тепловой баланс установки в целом составляется из того со-обра кения, что количества тепла, вносимые сырьем Ь и подаваемые в низ колонны и в подогреватель декантата, делятся на четыре части, которые уходят с конечными продуктами разделения и / из парциального конденсатора и из конденсатора-холодильника [c.86]

Показано, что продукты крекинга, полученные в опытно-промышленной установке, незначительно отличаются от продуктов, полученных в модельных установках. Непрерывный 15-дневный пробег в режиме крекинга первой ступени отличался стабильной работой всех агрегатов установки. При производительности но С1лрью 4—4,5 т/ч система реактор — регенератор функционировала па замкнутом тепловом балансе. Установка перерабатывает тян<елые дистилляты ари условии снижения производительности по сырью. [c.195]

Таким образом, все необходимое для процесса тепло вносится в систему сгорающим в регенераторе коксом, и, следовательно, тепловой баланс установки определяется выходом кокса при крекинге. Прп переработке облегченного, или малосмолистого сырья выход кокса недостаточен для компенсацни затрат тепла на процесс, н установка должна иметь трубчатую печь. Напротив, при высокосмолистом, тяжелом сырье в регенераторе возникает избыток тенла, который может быть снят посредством пароводяных змеевиков. Системы, характеризующиеся отсутствием трубчатой печи и змеевиков, предназначенных для съема избыточного тепла в регенераторе, носят название системы сбалансированного тепла . [c.191]

Расчет сушилок включает составление матврналь вого и теплового балансов установки, определение габаритов аппарата, расчет и выбор вспомопательвого оборудоваиия. [c.211]

Количество сжигаемого кокса колеблется в зависимости от варианта работы установки и температуры реакции. Как показал расчет теплового баланса установки, сжигается около 407о от общего количества получаемого кокса. [c.203]

Матернальпо-тепловой баланс установки представляется в следующем виде [c.58]

Конструкция регенератора обеспечивает высокую гибкость теплового баланса установки и гарантирует независимое регулирование отношения катализатор/сырье для любых рабочих параметров процесса. Это способствует не только созданию необходимого режима регенерации катализатора, но и обеспечивает его подачу на узел смешения при температуре, необходимой для оптимального протекания пхюцесса крекинга. [c.272]

Как же составить тепловой баланс установки Рассмотрим сравнительно простой пример составления теплового баланса парового котла, работающего на природ-нОхМ газе. Первый путь составления теплового баланса сводится к подсчету всех статей баланса в калориях, после чего уже не составляет труда пересчитать их в проценты по отношению к приходу тепла. Одпако подсчет тепла в калориях связан с проведением большого числа замеров и определений. В самом деле, для подсчета приходной части баланса необходимо замерить расход газа за определенный период времени, отобрать среднюю пробу газа и определить его теплотворную способность. Для подсчета Heipson статьи расходной части баланса, т. е. использованного в котле тепла, необходимо определить, сколько пара произведено за время испытания и установить теплосодержание 1 кг пара. Произведение этих величин, т. е. количество пара, выраженного в килограммах, на теплосодержание 1 кг пара в калориях, позволпт определить, сколько тепла использовано в котле. [c.110]

Бекиров Т.М. Расчет теплового баланса установки регенерации гликоля//Подготовка, переработка и использование газа,- М. ВИИИЭгазпром. - [c.498]

Для теоретической оценки рассматриваемого цикла допустим сначала, что сжатый газ охлаждается в водяном холодильнике до начальной температуры его всасывания компрессором, обратный поток дросселирования газа покидает теплообменник при той же температуратуре и потери холода в окружающую среду отсутствуют. В этом случае процесс представится в Т—5-диаграмме рис. XVI-8, б) изотермой сжатия 1—2, изобарой охлаждения 2—3, изоэнтальпией дросселирования 3—4, изотермой расширения (насыщения) 0—4—5 и изобарой нагревания 5—1. Тепловой баланс установки, отнесенный к 1 кг сжимаемого газа, выразится следующим уравнением = xig + ( — х) 1 , где х — доля ожиженного газа или степень ожижения (точка 0) 11 I2. i o—энтальпии всасываемого, сжатого на входе в теплообменник и ожиженного газа. [c.744]