Набегающий поток

Оби ее корреляционное соотношение для средних коэффициентов теп.юотдачи при продольном обтекании плоской пластины. В большинстве практических случаев встречаются пластины с тупой передней кромкой и высокой степенью турбулентности набегающего потока. Вследствие этого на всей длине пластины существует только турбулентный пограничный слой и не наблюдаются резкие нзменения чисел Нуссельта от значений, задаваемых (2), до значений, определяемых зависимостью (8). В [7] получена графическая корреляция экспериментальных данных по теплообмену при течении воздуха на плоской пластине при 101<Нег<10 . Как показано в [8], приведеиное ниже соотношение не только хорошо описывает данные [7], но и удовлетворительно согласуется с измеренными значениями коэффициентов теплоотдачи в широком диапазоне чисел Прандтля [c.242]

Хигби [227] усовершенствовал пленочную теорию, предложив модель массопередачи, согласно которой при обтекании газового пузыря набегающим потоком внешняя поверхность пленки приходит в соприкосновение со все новыми ненасыщенными участками потока. Поверхность как бы обновляется. Непрерывный процесс обновления Хигби заменил ступенчатым, назвав временной интервал между двумя последующими обновлениями временем обновления 1 . Для газового пузырька Хигби определил как время, в течение которого пузырек проходит расстояние, равное его диаметру. [c.173]

При рещении стационарной внешней задачи в приближении диффузионного пограничного слоя уравнение конвективной диффузии (4.42) преобразовывалось к виду (4.96) и функция тока раскладывалась в ряд Тейлора по степеням V = 1—/ . В качестве граничного условия по в гипотетически предполагалось, что концентрация в лобовой точке в =тг) равна концентрации набегающего потока. В данном приближении удалось получить решение только для д <б (1) ид > 1 - формулы (4.121) и (4.122). [c.202]

V — скорость набегающего потока). Поскольку макроскопическое движение жидкости в данном случае отсутствует, т. е. Ы(.=0, то и=Ыг, где — Мд — относительная скорость движения фаз. [c.66]

Как уже отмечалось, с точки зрения воздействия решетки на набегающий поток принципиально безразлично, какова се конструкция или форма — будь то перфорированный лист, сито, ряды прутков, насыпной слой и др., — лишь бы она создавала движению жидкости определенное сопротивление, рассредоточенное по сечению. Различие заключается лишь в том, что в случае плоской (тонкостенной, а также толстостенной) решетки растекание потока по сечению происходит сразу по ее фронту, а в случае объемной решетки — постепенно, по мере продвижения жидкости. [c.136]

Первое слагаемое в (1.173) и (1.174) (сумма в квадратной скобке) выражает закон Фика в полном потоке переноса массы, второе слагаемое — эффект термодиффузии, третье слагаемое характеризует закон Стефана. Обозначим через е отношение скорости вдува в частицу к скорости набегающего потока (Vt—Vi), т. е. [c.65]

В работе [12] рассмотрена зависимость силы сопротивления как от интенсивного (Rea>l), так и от малого (Rea< l) вдува (Ree — число Рейнольдса, рассчитанное по скорости вдува). Задача решается в предположении eRe 1, eRe < 1 (е — отношение скорости набегающего потока к скорости вдува). Для силы сопротивления получено выражение [c.250]

Рассмотрим нестационарный массообмен частицы ю потоком. В [29] рассматривается процесс диффузии к твердой сферической частице при малых, но конечных числах Re и Ре в случае, когда в некоторый момент времени начинается реакция первого порядка. Скорость набегающего потока и концентрация диффундирующего вещества на большом расстоянии от частицы постоянны и равны [c.259]

Определение оптимального угла производится исходя из минимального значения скорости набегающего потока до входа на лопатки. Такой подход допустим, так как минимальная скорость набегания в большинстве случаев соответствует минимальной скорости в каналах. [c.117]

Уже упоминалось, что влияние различия между направлениями набегающего потока и входной кромки зависит не только от абсолютного значения угла между этими двумя направлениями, но и от знака этого угла. Есть основание полагать, что в случае, когда угол потока меньше угла входной кромки и угол атаки положительный (г = — Рх > 0), влияние этого несогласования направлений сказывается более резко на характеристике и на потери, чем в случае отрицательного угла атаки. Это нетрудно обосновать следующими соображениями. [c.119]

Лопатки диффузорных аппаратов выполняются в виде прямых или изогнутых пластинок равной толщины или профилированными. Обратный направляющий аппарат, работающий в сочетании с лопаточными или безлопаточным диффузорами, представляет собой решетку лопаток, входные кромки которых (в периферийной части) загнуты в соответствии с направлением набегающего потока, а выходные кромки направлены радиально. Обычно лопатки обратного аппарата в машинах стационарного типа выполняются в виде ребер, отлитых за одно с диском диафрагмы. На рис. 6. 1 (в правой части) изображен обратный аппарат конструкции автора, где лопатки выполнены профилированными и образуют ряд каналов неизменного сечения. [c.169]

Как показал ряд исследований, большое влияние на характеристику ступени оказывает степень согласования направления набегающего потока с направлением входных элементов конструкции. Особенно сильно это сказывается на входе в диффузорный аппарат. Это объясняется прежде всего тем, что скорости на входе в диффузор имеют весьма большие значения. Недостаточное согласование направлений потока и входных кромок диффузорных лопаток кроме потерь в диффузоре вызывает еще нарушение осевой симметрии поля давления за колесом и заставляет каналы колеса работать с переменным противодавлением (см. п. 6. 2). [c.207]

Поворотный диффузорный аппарат канального типа выполнен по конструктивной схеме рис. 6. 24. Поворот входных элементов диффузорного аппарата производится автоматически с помощью реверсивного электромотора мощностью 20 впг. Включение электромотора производится под воздействием ртутного поплавкового механизма. Сигналом для включения мотора служит разность давления, появляющаяся на входной кроме одного из поворотных элементов (лопатки-датчика) при нарушении согласования направлений набегающего потока и входной кромки. [c.300]

Для иллюстрации влияния на качество работы ступени автоматического поворота входных элементов диффузора при работе ступени с поворотным входным направляющим аппаратом на рис. 9. 10 и 9. 11 приведены напорные характеристики и кривые изменения к. п. д. для значений угла установки лопаток направляющего аппарата перед колесом а[ = —19°, О и 32° (а — угол, составленный направляющей лопаткой перед колесом с радиальным направлением). На этих рисунках штриховыми линиями изображены характеристики машины при отключенном автомате поворота входных элементов диффузора, т. е. при неизменном расчетном угле установки этих элементов. Сплошные кривые представляют собой характеристики машины при работе со включенным автоматом поворота, т. е. когда входные кромки диффузорного аппарата автоматически поворачивались и устанавливались в соответствии с направлением набегающего потока. [c.300]

В случае обтекания пластины более низкая температура торможения Тд получается непосредственно у пластины, а большая — в свободном потоке То по сравнению с температурой торможения набегающего потока газа. Если в первом случае в энергообмене между слоями газа основную роль играет трение, то во-втором, по-видимому, сужение газа (канала) между цилиндром и стенкой, его разгон как в плоском сопле и последующее расширение с понижением температуры газа и другие факторы. [c.30]

В первом варианте (рис. 3.22, а) материал подается в транспортную трубу по наклонному загрузочному патрубку и имеет отрицательную начальную скорость. За счет инерционных сил материал прижимается к стенке трубы, образуя своеобразный холмик, который периодически смывается набегающим потоком газа. Это определяет частоту и амплитуду пульсации давления газа в загрузочном устройстве. [c.92]

В тех случаях, когда положение точки отрыва не фик-сировано, поле течения обычно становится нестационарным, хотя скорость в набегающем потоке и не зависит от времени. [c.135]

Влияние угла наклона набегающего потока. Если поток наклонен по отношению к оси цилиндра, то числа Нуссельта зависят от угла ф. Как видно из следующей [c.245]

Разумнее переписать это уравнение в безразмерной форме, выражая расстояния вдоль набегающего потока и по поперечному сечению потока х, у) через диаметр улавливающего материала О [c.302]

При экспериментальном исследовании сопротивления шара или частицы иной формы надо учитывать осложняющие факторы. Если частица обдувается в аэродинамической трубе, то обтекание может нарушаться держателем, который закрепляет ее в определенном положении. Кроме того, существенна и степень начальной турбулентности обдувающего потока. Так, при больших значениях критерия Re, рассчитанного на диаметр частицы, сильно турбулентный внешний поток может разрушить турбулентный след, образующийся за частицей, и изменить закон ее сопротивления. Незакрепленные и взвешенные в потоке частицы могут вращаться, изменять свою ориентацию по потоку и совершать сложное непрямолинейное движение. Подробный обзор исследований, посвященных влиянию турбулентности набегающего потока, вращения, шероховатости и формы частиц и других факторов на сопротивление, приведен в серии статей Торобина и Говэна [12]. [c.28]

Разброс В значениях а, т к п в формуле (4.125), полученных разными авторами, частично может объясняться различием в степени турбулентности набегающего потока. Влияние степени турбулентности потока на интенсивность массотеплообмена при обтекании частиц количественно не изучено. Некоторые качественные зависимости по влиянию степени турбулентности на интенсивность процесса переноса приведены в работах [293—295]. [c.202]

Здесь С=с/с, (с - массовая концентрация переносимого компонента, с, -значение концентращш в набегающем потоке) ОЦк Я) = 1/0а=Я Оа - критерий Дамкелера. [c.272]

Из этих выражений следует, что интенсивность вихрей существенно зависит от пшрины В канала, скорости Уоо набегающего потока, расстояния между пластинами. Варьируя величины Уоо, В, ат, Ь, , 8 в определенных пределах, можно найти условия максимальной интенсивности вихрей Г . Координаты центров вихрей а, , определяются из условия неподвижности вихрей, т. е. в точках (х=а , у=—Ь , в которыхг =г =0. В общем случае интенсивности вихрей тп=1, 2,. . ., п) и координаты их центров а , находятся из системы Зт уравнений, составленных аналогичным образом. [c.181]

Прежде чем перейти к углу установки входных кромок рабочих лопаток, рассмотрим вопрос о влиянии на работу колеса положительных и отрицательных углов атаки. Под углом атаки обычно понимают угол, составленный направлением набегающего потока и касательной к средней линии входной кромки лопатки. Вопрос о том, какие углы атаки целесообразно принимать при конструировании центробежного колеса, трактуется рядом авторов по-разному. Так, например, А. А. Ломакин [19] рекомендует принимать этот угол равным 3—8°. С. И. Циткин [42], ссылаясь на работы ЦАГИ, рекомендует при определении направления входной кромки исходить из соотношения [c.118]

Для проверки этого положения в ЦКТИ под руководством автора была разработана, изготовлена и пспытана ступень с поворотным направляющим аппаратом на входе и с поворотным диффузорным аппаратом, входные элементы которого автоматически поворачиваются и устанавливаются по направлению набегающего потока. [c.300]

Несмотря на близкое расположенне приемных отверстии, они практически не влияют друг на друга. Это заметно по изменению статического давления (кривая 3), которое сильно зависит от угла атакп в отсутствие всесторонней экранировки, в то время как полное давление пмеет постоянную величину, равную скоростному напору набегающего потока (кривая 1). [c.18]

Рассмотрим стационарное обтекание плоской пластины длиной I под нулевым углом атаки. Поставим задачу определения среднего значения теплового потока 1 , на поверх-постн пластины в том случае, когда ее температура незначительно отличается от температуры набегающего потока 7 . Общее решение этой задачи представи.м в виде [c.106]

Особые элементы, расположенные в канале для измерения параметров потока. В такие особенности следует включить и 1мерительные диафрагмы и трубки Вентури. Здесь падение давления определяется как разность между давлением торможения набегающего потока и давлением, соответствующим (насколько это возможпо) давлению в точке течения с максимальной скоростью. Таким образом, обычно делается попытка изморить давление потока, текущего после измepитeль юй диафрагмы, которое соответствует, насколько это возмож1Ю, расположению сужающей струи. [c.193]

В переходной области между ламинарным и турбулентным пограничными слоями данные [17, 18] свидетельствуют о влиянии на числа Ни низкой степени тур-булептпости набегающего потока. Из результатов по массообмену [19], представленных на рис. 2,3, видно, что для корреляции данных, полученных на пластинах с тупой передней кромкой, можно использовать соотношение (9). [c.244]

Используя уравнения потенциального потока для идеальной жидкости Альбрехт [6] рассчитал траекторию частицы, которая строго коснется поверхности улавливающего тела. Лэнгмюр и Блоджет [490] и Бозанке [101] также использовали теорию потенциального потока для определения траекторий частиц. Можно показать, что безразмерное выражение, выведенное Бозанке, является обратной величиной параметра инерционного столкновения. По теории потенциального течения максимальная скорость потока на поверхности улавливающего материала в два раза больше, чем скорость набегающего потока Va, тогда как на самом деле наличие пограничного слоя приводит к тому, что скорость на поверхности равна нулю. Различия в рассчитанных отдельными авторами траекториях объясняются различиями в выборе начальных точек для расчетов и числе последовательных операций. Так Альбрехт [6] начинает расчеты при. г = —3, тогда как Лэнгмюр и Блоджет [490] начинают при х=—4 и используют дифференциальный анализатор для расчета большего числа шагов. [c.304]

Смотреть страницы где упоминается термин Набегающий поток: [c.275] [c.247] [c.252] [c.259] [c.275] [c.49] [c.221] [c.301] [c.303] [c.133] [c.46] [c.46] [c.139] [c.139] [c.139] [c.195] [c.246] [c.312] [c.312] [c.40] [c.299]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология