Цилиндры пределы погрешностей

Сопоставление измеренных описанным методом значений масла МС-20 во всем диапазоне скоростей сдвига с показало, что расхождения не превышают 5% и они находятся в пределах погрешностей эксперимента. Это свидетельствует также об отсутствии в слое масла свободной конвекции и вихрей Тейлора, которые в определенных условиях могут возникать при вращении внутреннего цилиндра. Эти условия, как показали расчеты [152], соответствуют скоростям вращения на три порядка большим, чем имели место при проведении экспериментов. Для смазок проявление этих эффектов тем более нереально. [c.117]

Отмеченные особенности существенным образом влияют на характер распределения давления в направлении размаха двугранного угла. В отсутствие цилиндра давление в указанном направлении в пределах погрешности измерительного комплекса практически постоянно. При наличии цилиндра (рис. 5.32) обращает на себя внимание формирование областей повышенного давления в окрестности биссекторной плоскости двугранного угла впереди источника возмущений (Ax/D отрицательно) и пониженного давления за ним (Ax/D положительно), прямо зависящих от диаметра цилиндра. Нельзя сказать, что приведенные данные позволяют в полной мере объяснить реализующийся здесь характер течения. Можно, однако, заметить, что существование отмеченных областей проявляется в пространственной области течения двугранного угла, а следовательно, связано с процессом взаимодействия пограничных слоев на его пересекающихся поверхностях. Поскольку изменение давления контролировалось вдоль координаты, являющейся нормалью к угловой линии, а само распределение , вдоль оси z имеет [c.295]

Расчетные кривые потери давления проверены экспериментально путем индицирования цилиндра компрессора. Индицирование производилось при снятой крышке цилиндра, а клапаны были заменены тонкой дроссельной диафрагмой с прямоугольными кромками, при которых потеря давления не зависит от направления потока. Диафрагма была установлена с соблюдением мертвого пространства а = 0,1. Всасывание производилось непосредственно из атмосферы, а нагнетание — в атмосферу. Замена клапанов диафрагмой, допустимая поскольку значения коэффициента расширения для клапана и диафрагмы практически одинаковы, исключила погрешность, которая возникла бы при тарировке сопротивления клапана по другому дроссельному прибору. Индицирование производилось посредством циклографа [101] — прибора, записывающего кривую давления по углу поворота вала в виде контура штрихового поля. Размеры отверстия сменных диафрагм соответствовали ряду значений критерия скорости потока в пределах М = 0,1ч-0,5. Расчетные и экспериментальные кривые потери давления для различных М при всасывании и на- [c.214]

Пределы допускаемой погрешности номинальной вместимости колб, цилиндров и мензурок [53] [c.588]

Справедливость этих допущений проверена экспериментально 19]. Во внутренний шар прибора был помещен электронагреватель. После первоначального определения количества испаряющегося кислорода провели серию опытов, подводя к жидкости нагревателем различные количества тепла и замеряя соответствующие скорости испарения кислорода. Для изучения возможного влияния на унос жидкости величины удельного теплового потока опыты были проведены с тремя нагревателями, с различной площадью поверхности, один из которых имел форму шара, второй — диска и третий — полого цилиндра. Количество испарившейся жидкости определяли в этих опытах, помимо замеров расхода пара по мокрому газовому счетчику, также непосредственным взвешиванием прибора. Количество подводимого электронагревателем тепла, изменявшееся от 0,5 до 60 вг, соответствовало во всех опытах количеству испарившегося кислорода с погрешностями в пределах —2%, что подтверждает справедливость указанных допущений. Методика определения теплового потока по скорости испарения сжиженного газа описана в гл. IX. [c.163]

Прием ступенчатого нагружения обеспечивает простоту измерения пластических деформаций, однако дает заметную погрешность в области малых пластических деформаций и не учитывает возможность деформационного старения металла в результате разгрузки после каждого нагружения. Этого можно избежать путем постановки испытаний непрерывным нагружением с записью измеряемых параметров на ленту осциллографа с помошью датчиков, показанных на рис.6.3.5. Датчик деформации (6.3.5,а) имеет упругий элемент с наклеенными с двух сторон тензодатчиками сопротивления. Датчик давления (рис.6.3.5,б) имеет цилиндр 1, нагруженный измеряемым давлением. Наклеенные на его поверхности тензодатчики 2 являются рабочими. Температурную компенсацию при использовании мостовой схемы обеспечивают тензодатчики 3, наклеенные на корпус 4, изготовленный из того же материала, что и цилиндр 1. При измерении кривизны выпучины / (рис.6.3.5,в) перемещение штока 2 относительно опор фиксируется упругим элементом 3 с тензодатчиками 4. Методика обработки записи показаний датчиков при непрерывном нагружении достаточно полно изложена в работе [131]. Построенные таким образом зависимости истинных напряжений от истинных деформаций а,- = /(е,) показаны на рис.6.3.6 для четырех различных марок сталей. Светлые точки — это результаты одноосного растяжения плоских образцов из тех же листов в пределах равномерной деформации до образования шейки. Расположение светлых точек, близкое к соответствующим кривым, построенным по результатам двухосного растяжения, свидетельствует об отсутствии заметной анизотропии свойств испытанных тонколистовых элементов [c.140]

Пределы пофешностей для цилиндров на наполнение и выливание для каждой метки свой предел для цилиндра с несколькими объемами для каждого от дна отсчитанного объема соответствующий предел для пространства между двумя следующими друг за другом метками половина погрешности, допустимой для нижней метки. [c.280]

В набор входят также термометр с пределами измерений О—50° С, ценой деления шкалы О, Г С, допускаемой погрешностью 0,1°С и цилиндр (диаметр 53—56 мм, высота 340 мм) с пришлифованной пробкой. [c.525]

НЫ И ДЛЯ оценки размеров объемов жидких гетерофазных систем. Погрешность при определении объемов жидкостей с помощью мерных цилиндров лежит в пределах 1-10%. [c.138]

Таким образом, гидродинамическая грузоподъемность трущихся поверхностей очень сильно зависит от приведенного радиуса кривизны, который при резком повышении грузоподъемности сильно возрастает на начальном участке области трения. Вместе с тем первое и единственное до сих пор аналитическое решение контактно-гидродинамической задачи, учитывающее зависимость вязкости масла от давления [1], выполнено для раздавленных круговых цилиндров (случай абсолютно упругих поверхностей). Как мы уже отмечали, для такого профиля зазора за пределами раздавленной площадки приведенный радиус кривизны форм зазора изменяется от исходного значения до нуля. В действительности же в случае контактно-гидроди-намической задачи приведенный радиус кривизны на соответствующем участке, наоборот, плавно изменяется от исходного значения до бесконечно большого. Нужно учесть, что приведенный радиус кривизны на этом участке определяюще влияет на величину местного гидродинамического давления. Таким образом, очевидно, что гидродинамические параметры определены в работе [1] с очень большой погрешностью, что приводит, как показывает практика эксплуатации соответствующих деталей, к заниженным значениям грузоподъемности. Легко показать, что новое решение приведет к значительно большей грузоподъемности, чем в работе [1]. [c.65]

Экспериментальная проверка расчетных кривых потери давления, построенных по полученным уравнениям, производилась путем индицирования цилиндра компрессора. Его клапаны были заменены тонкой дроссельной сменной диафрагмой с кромками прямоугольного профиля, установленной на цилиндре с соблюдением величины расчетного мертвого пространства, причем крышка цилиндра была снята, так что всасывание производилось непосредственно из атмосферы, а нагнетание в атмосферу. Замена клапанов диафрагмой, допустимая поскольку величины е для клапана и диафрагмы одинаковы, исключила погрешность, которая возникла бы при тарировке сопротивления клапана по другому дроссельному прибору путем продувки. Индицирование производилось посредством циклографа [52] —прибора, записывающего кривую давления по углу поворота вала в виде контура штрихового поля. Размеры отверстия сменных диафрагм были выбраны для ряда величин критерия скорости потока в пределах от AI = 0,1 до AI = 0,5. Расчетные и экспериментальные кривые потери давления при всасывании и нагнетании, полученные для этих значений М, сопоставлены на фиг. VII. 7. Рас-232 [c.232]

На величину собственной случайной погрешности определяемой по формулам табл. 13, наибольшее влияние оказывает непостоянство механических свойств материала заготовок. Например, колебания предела текучести в партии заготовок 71(сГт) = 200 МПа при диаметре цилиндров о = 40 мм, = 2 -10 [c.406]

Метод применялся для исследования разбавленных золей и суспензий с невысоким значением 0. Он оказался удобным для измерения раснределения скоростей, локальной вязкости и определения наименьшей концентрации системы, при которой появляется предельное напряжение сдвига. Измерения имеют смысл только для систем, у которых изменение структуры протекает медленно. Источники ошибок тормозящее влияние дна сосуда (не полностью устраняется введением АН), радиальные движения жидкости, влияние толщины пластинок и краевой эффект зазора между ними. Но учитывая плохую воспроизводимость агрегирования исследованных систем и его чувствительность к внешним воздействиям, величина погрешностей при малой скорости вращения цилиндра лежит в допустимых пределах. Ошибка определения т не более 15%, V — 8%. [c.284]

В 1146, 147 ] исследовалась анизотропия теплопроводности водных растворов полимеров различной концентрации. Измерения Я проводились методом коаксиальных цилиндров при у = — 0—500 с" в (1461 и V = 0-ь2000 с" в 1148]. Теплота, выделяющаяся за счет диссипации механической энергии, не превышала 2% от теплоты, выделяемой нагревателем, и в связи с этим при расчетах не учитывалась, а входила в погрешность эксперимента. Эти исследования показали незначительную зависимость X от у отклонения были в пределах погрешностей эксперимента. [c.115]

Навеску 5 г исследуемого объекта (взятая из 100 г тщательно измельченной средней пробы) помещают во флакон (типа пенициллинового),добавляют 0,5 мл 96%-ного этилового спирта и 0,5 мл стандартного спиртового раствора бензола (1,7 мг/л). Смесь тщательно перемешивают, флакон закрывают эластичной резиновой пробкой и ставят на 5 мин в металлический цилиндр, который на /з высоты погружают в кипящую водяную баню. Затем нагретым до 60°С шприцем отбирают 5 мл газовой фазы и вводят в хроматограф. Измеренное на хроматограмме отношение высот пиков определяемого вешества и стандарта позволяет с помощью предварительно построенного калибровочного графика (в условиях, идентичных анализу) рассчитать концентрацию дихлорэтана в исследуемом образце. Условия газохроматографического анализа колонка 240X0,6 см с 15% триэтиленгликоля на сферохроме-1 (0,2—0,3 мм), температура 96 °С, скорость газа-носителя (гелий, водород) 70 мл/мин, детектор — катарометр. Предел обнаружения 0,25 мг в 5 г пробы. Погрешность определения в интервале содержания дихлорэтана от 0,25 до 12,5 мг составляет 5—107о- Аналогичная методика разработана Койима и Кобайаши [59] при определении толуола в тканях в интервале концентраций 0,2—2 мг/л с той лишь разницей, что твердая ткань суспендировалась в воде и в качестве стандарта использовался этилбен-зол, который добавлялся к суспензии в этанольном растворе. [c.135]

В данной работе приведены результаты исследования тепло- и электропроводности исходных и силицированных графитов СГ-Т и СГ-М. Изменение теплопроводности в интервале температур 80—320 К проведено методом стационарного осевого теплового потока [149]. Образцы имели форму цилиндра диаметром 6 мм и высотой 70 мм. Проволочный константановый нагреватель был навит и приклеен клеем ВФ к нижней части образца по длине 12 мм. На расстоянии 40—45 мм друг от друга были выпилены пазы глубиной 2 мм, в которые уложены корольки термопар. Затем пазы заполняли клеем. Снаружи термоэлектроды прижимались приклеенной к поверхности образца бумагой. Медь-константановые термопары (диаметр термоэлектродов соответственно 0,1 и 0,13 мм) градуировались непосредственно в криостате по образцовому платиновому термометру сопротивления ТСПН-1. На верхней части образца был намотан дополнительный константановый нагреватель. С его помощью повышали среднюю температуру образца без изменения перепада техмператур на нем. Перепад температур поддерживали в пределах 2—10° С. Компенсация потерь излучением осуществлялась охранной оболочкой — тонкостенным медным цилиндром с намотанным нагревателем. Температуру ее поддерживали равной средней температуре рабочего участка образца. Равенство температур контролировалось дифференциальной медь-константано-вой термопарой. Поправка на теплообмен при такой компенсации потерь не превышала 3—4%. Вся система образец — оболочка была помещена в камеру криостата АК-300, внутри которой поддерживался вакуум 4—7 Па. Общая погрешность эксперимента составила около 5%. [c.176]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология