Теплонапряженность печи

При проверке теплонапряженности печи температура горения газа определяется методом подбора. Допустим, что она лежит в пределах 1200—1500 °С. Из табл. 11.5 находим теплоемкости отходящих газов Ср = 1590 Дж/(м -К) и воздуха Св = = 1467 Дж/(м -К). Тогда по формуле (11.26) р р = 0,8-3,57 X X 10 /[11,2-1590 + (1,07 — 1) 10-1467)] = 1516 °С, что вполне допустимо. [c.322]

При проверке теплонапряженности печи температуру горения газа определим по (П.26) [c.330]

Подогрев части сырья в дополнительном испарителе дал возможность поднять температуру низа колонны с 340—350 (при работе по прежней схеме) до 390—410 и таким образом снизить теплонапряженность печи тяжелого сырья. Снижение температуры на перевалах печи с 800—850 (при работе по прежней схеме) до 750° дало возможность увеличить производительность печи на 30%. [c.255]

Слабая напряженность конвекционных труб, которые в основном понижают среднюю теплонапряженность печи до 11 ООО—12 ООО ккал / м час. [c.253]

Из рассмотренного примера можно сделать вывод, что типовая двухскатная печь в части рационального использования поверхно сти нагрева далеко не совершенна. Для увеличения теплонапряжения печи необходимо обеспечить равномерный нагрев по окружности и длине труб и сообщить им столько тепла, сколько допустимо для каждой трубы по условиям прочности металла или из условий, допускаемых технологией нагрева продукта и образования кокса на стенках труб. [c.25]

При реконструкции трубчатой печи изменена схема обвязки печи с нагревом в потолочном экране и испарением в подовом (теплонапряженность труб испарения и нагрева составила соответственно 11,6—16,3 и 23,3—32,6 кВт/м ), нагрев мазута осуществлен двумя потоками, на входе-в змеевик печи предусмотрена подача водяного пара в мазут. Указанные мероприятия позволили повысить долю отгона мазута и исключили термическое его разложение при испарении в змеевике. [c.182]

Для получения максимального выхода широкой масляной фракции рекомендуют следующие параметры перегонки температура в секции питания колонны 385°С, давление 26 гПа, перепад давления между печью и колонной 210 гПа, что обеспечит повышение температуры в зоне нагрева всего лишь до 400°С. Повышение температуры мазута в змеевике печи должно быть не более 5—6°С, что достигается равномерным нагревом труб печи, увеличением их диаметра при следующих величинах теплонапряженности для радиантных труб ие более 47,3 кBт/м и для труб в конвективной секции не более 63 кВт/м . Кроме насадок, колонна должна иметь специальные тарелки для отбора жидкости (см. рис. П1-28). Нижняя тарелка устраняет также воз- [c.192]

Установки являются развитием перегонных аппаратов, толька подвод тепла осуществляется таким образом, чтобы исходный продукт быстро нагревался и необходимое время оставался при высокой температуре. Исходный продукт предварительно нагревается в теплообменнике вне печи до - 300—350 °С и вводится в зону конвекции печи, где подогревается горячими отработанными газами до —400— 500 °С. Затем он попадает в зону излучения и достигает окончательной температуры пиролиза благодаря непосредственному обогреву труб от сжигания газового или котельного топлива. При пиролизе пропана температура достигает 780—800 °С, для легкого бензина достаточно 720—750 С. Трубы изготовляют из высоколегированных хромоннкелевых сталей, в наиболее теплонапряженных местах применяют сплавы меди илн хрома. [c.23]

В связи с переходом на тяжелое жидкое топливо установлены форсунки БашНИИ, обеспечивающие удовлетворительное сжигание высоковязких топлив. Во всех печах установок АВТ оси форсунок отклонены по горизонтали вверх на 10—12°, что способствует более равномерной теплонапряженности труб. [c.126]

Двухскатные печи шатрового типа имеют серьезные недостатки они громоздки, металлоемки, к.п.д. их не превышает 0,74, теплонапряженность камер низкая, дымовые газы покидают конвекционную камеру при сравнительно высокой температуре (450—500 °С). Поскольку тепловая мощность их не превышает 16— 18 млн. ккал/ч, для высокопроизводительных установок [c.182]

Увеличение скорости движения нагреваемого сырья в трубах печи повышает эффективность отвода тепла, снижает температуру стенок труб и позволяет, таким образом, работать с более высокими теплонапряженностью радиантных труб и температурой дымовых газов на перевале. [c.283]

Максимально допустимая теплонапряженность в огневых нагревателях определяется видом сырья и технологией процесса. Лимитирующим обычно является начало интенсивного коксообразования в пограничном слое. В общем виде, чем ниже температура нагреваемого сырья и чем меньше его склонность к образованию кокса и выше скорость потока в трубах змеевика, тем боле высокой может быть теплонапряженность поверхности нагрева груб печей. Важнейшими параметрами эффективной работы трубчатых печей является теплонапряженность радиантных и конвекционных труб. [c.286]

Теплонапряженность поверхности нагрева радиантных труб характеризует количество тепла, передаваемого в 1 ч через 1 поверхности радиантных труб. Величина эта составляет 25 ООО— 45 ООО ккал/(м -ч) для атмосферных и 20 ООО—30 ООО ккал/-ч) для вакуумных печей. В современных трубчатых печах с двухсторонним облучением труб змеевика теплонапряженность доходит до 50 и даже 60—65 тыс. ккал/ м -ч). [c.286]

Печь, рассчитанная по вышеизложенной методике и выбранная по.каталогу [20, 21 ] или табл. 11.1, должна быть проверена на теплонапряженность, то есть возможность передачи в ней теплоты от газа-теплоносителя и нагретой футеровки к материалу. [c.314]

Работу трубчатых печей нефтеперерабатывающих уста]ювок характеризуют следующие основные показатели производительность, тепловая мощность, коэффициент полезного действия, теплонапряженность поверхности нагрева, гидравлические [c.92]

При равномерном распределении тепла по всей длине и окружности печных труб, что наблюдается в печах с двусторонним облучением, допускаемая теплонапряженность поверх- [c.94]

Применение топлива с малым содержанием золы и серы не только улучшает условия эксплуатации материальной части печей и устраняет загрязнение воздушного бассейна, но и увеличивает к.п.д. использования топлива, так как уменьшается количество отложений и повышается теплонапряженность поверхностей нагрева. [c.108]

Используя данные о технической характеристике печи и снятые показатели ее работы, проводят поверочные расчеты при этом находят полезную теплопроизводительность печи, теплонапряженность поверхностей нагрева различных секций, коэффициент избытка воздуха и полноту сгорания топлива, потери напора в отдельных секциях, тепловой баланс и коэффициент полезного действия. [c.131]

Второй случай разрушения трубы произошел в печи крекинга газа после ее эксплуатации при 1Ю0°С в течение 3400 ч. Как и в первом случае, разрушению подверглась нижняя часть трубы, обращенная к горелкам и испытывавшая большую теплонапряженность. Сравнивая химические анализы образцов металла на различных участках поперечного сечения трубы, нашли, что около участка хрупкого разрушения в стали содержалось большое количество углерода, связанного в виде карбидов типа Ме Сз (4,92—5,12%) при допускаемых по стандарту пределах 0,2—0,6"/о. В месте же непосредственного разрушения обнаружили еще свободный графит в количестве 5% и равномерно распределенные частицы нитридов с многочисленными трещинами вблизи них. [c.162]

Так, при скорости потока мазута на входе в печь 1,1 — 1,8 м/с в зоне нагрева теплонапряженность может составлять 23—32,5 кВт/м , при скорости мазута 2,8 м/с — теплонапряженность может быть увеличена до величины порядка 48 кВт/м . Если скорость движения мазута мала, то увеличивается время [c.267]

Во избежание быстрого отложения солей и кокса в нагревательных печах рекомендуется в зонах интенсивного испарения сырья создавать более мягкий тепловой режим. Другими словами, теплонапряженность поверхности нагрева, максимально допустимая в начале трубчатого змеевика, должна быть снижена в зонах интенсивного испарения, [c.273]

Теплонапряженность поверхности нагрева, или поверхностная плотность теплового потока, определяется количеством тепла, передаваемого через 1 поверхности труб. Она харак- теризует эффективность использования трубчатого змеевика для нагрева сырья. Теплонапряженность поверхности нагрева радиантных труб ограничена термостойкостью сырья и прогаром труб и зависит от конструкции печи, вида нагреваемого сырья, необходимой температуры его нагрева и скорости в трубах. [c.128]

Чем равномернее распределяются тепловые потоки по длине окружности трубы, тем выше может быть средняя теплонапряженность труб. Так, для печей с двухсторонним облучением однорядных печных труб допускаемая теплонапряженность поверхности нагрева более высокая 50 ООО Вт/м ), чем для печей с наклонным сводом (теплонапряженность радиантных труб не более 35 000 Вт/м ). Чем более термостойки сырье и металл труб, тем меньше вязкость сырья и выше скорость его движения в трубах, тем большую теплонапряженность можно допустить. [c.128]

С р е д н е ф а к т и ч е с к о е допускаемое теплонапряжение труб экрана проектируемой печи (Яфс). Значение qфг может быть принято по среднефактическому допускаемому теплонапряженню печи прототипа [c.6]

Среднефактическое допускаемое теплонапряжение труб экрана проектируемой печи (Чфс). Значение qф может быть принято по среднефактическому допускаемому теплонапряжению печи прототипа (Ч фо) [c.6]

Поскольку сырье представляет собой тяжелый остаток, богатый смолами и асфальтенами (то есть коксо генными компонентами), имеется большая опасность, что при такой высокой температуре оно закоксуется в змеевиках самой печи. Поэтому для обеспечения нормальной работы реакционной печи процесс коксования должен быть задержан" до тех пор, пока сырье, нагревшись до требуемой температуры, не поступит в коксовые камеры. Это достигается благодаря обеспечению небольшой длительности нагрева сырья в печи (за счет высокой удельной теплонапряженности радиантных труб), высокой скорости движения по трубам печи, специальной ее конструкции, подачи турбулизатора и т.д. Опасность закоксовыва — ния реакционной аппаратуры, кроме того, зависит и от качества исходного сырья, прежде всего от его агрегативной устойчивости. Так, тяжелое сырье, богатое асфальтенами, но с низким содержанием полициклических ароматических углеводородов, характеризуется низкой агрегативной устойчивостью, и оно быстро рассла — ивается в змеевиках печи, что является причиной коксоотложения и прогара труб. Для повышения агрегативной устойчивости сырья на современных УЗК к сырью добавляют ароматизированные концентраты, как экстракты масляного производства, тяжелые газойли каталитического крекинга, тяжелая смола пиролиза и др. [c.55]

Чем выше температура нагреваемого сырья в радиантных трубах и больше его склонность к коксообразованию, тем меньше должна быть теплонапряженность, а следовательно, ниже температура дымовых газов над перевалом. Для данной печи увеличение поверхности радиантных труб ведет к снижению температуры дымовых газов над перевалом и теплопапряженности радиантных труб. Загрязнение внутренней поверхности труб коксовыми или другими отложениями может привести к повышению температуры дымовых газов над перевалом и к прогару первых рядов труб в конвекционной камере печи. Температура над перевалом тщательно контролируется и обычно не превышает 850—900° С. [c.283]

Подвески, кронштейны и решетки предупреждают провисание труб в радиантной и конвекционной секциях печи. Решетки устанавливают в конвекционной камере. Подвески и кронштейны монтируют в топочной камере (рис. 179) и изготовляют из жаропрочной силь-хромовой стали марок ЭСХ-8 и ЭСХ-12. Хорошо показали себя в работе подвески и кронштейны из стали марки ЭЯЗС, содержащей 16,2% Сг, 23,3% N1, а также 2,9% 81 и 0,7% Мп. Кронштейны, поддерживающие боковые экраны труб, изготовляют разборными и неразборными. Для удешевления кронштейны делают разборными, причем поддерживающие крючки выполняют из жаропрочной стали, а собственно кронштейны, крепящиеся к каркасу печи, — из чугуна. Неразборные кронштейны применяют главным образом в печах АВТ, характеризующихся сравнительно небольшой теплонапряженностью топочной камеры. [c.289]

При среднедопускаемом теплонапряжении раднантных труб 40 кВт/м тепловая мощность печей достигает 4(3 МВт. [c.11]

Характерной особенностью рассматриваемых печей является возможность реализации упомянутого принципа SRT, причем для проходящей эндотермической реакции пиролиза углеводородного сырья необходимое количество тепла от сжигаемого топлива подводится равномерно всей поверхностью труб, и змеевик может продолжительно эксплуатироваться с высокой теп-лонапряженностью. Жесткие рабочие условия процесса предопределили основные требования к конструкции такой печи обеспечение выравнивания теплонапряжения и температуры наружной поверхности змеевика по его окружности и длине увеличение отношения теплопередающей поверхности к объему реакционной зоны возможное гибкое регулирование температурного профиля по длине змеевика. [c.20]

Теплонапряженность поверхности нагрева характеризует, насколько эффективно используется трубчатый змеевик печи для пагрева сырья. Теплонаиряжен1гасть определяется количеством тепла, передаваемого через 1 м поверх юсти змеевика за 1 ч. Допускаемое значение теплонапряженностн нагрева принимают с учетом жаропрочности и жаростойкости стали печных труб, скорости движения потока сырья, его состава и свойств, чтобы при работе лечи не происходили нежелательные реакции из-за [c.93]

Объем и характер капитального ремонта огнеупорной обмуровки для каждой печи устанавливают внешним осмотром, для чего производят вскрытие и обследование участков кладки наиболее теплонапряженных зон. О бычно быстрому износу подвержена обмуровка потолка, амЬразур горелок, газоходов, огнеупорная кладка около люков-лазов, гляделок, суживающихся частей топочной камеры. Возможны случаи полного оплавления амбразур, обрыв свободных кирпичных подвесок с разрушением отдельных фасонных шамотных кирпичей, выпучивание и частичное разрушение перевальных стен, разрушение кирпичей торцовых стен в отдельных местах, разрушение кладки боровов. [c.243]

Ухудшение условий теплообмена на участке испарения мазута определяет необходимость снижения теплонаиряженности. С этой целью целесообразно увеличивать диаметры труб змеевика и размещать их в подовом экране радиантной камеры. Внедрением указанного мероприятия удалось в нагревательной печи АВТ снизить теплонапряженность в зоне испарения мазута до 11 —17 кВт/м2 и обеспечить стабильную работу змеевиков без коксования в течение 18 лет [52]. [c.268]

Трубчатые печи типа ЦС и ЦД цилиндрические с вертикальным расположением труб и верхним отводом дымовых газов приспособлены для работы на газомазутном топливе. Трубчатые печи этих типов целесообразнее применять, если требуется небольшое время нагрева и более высокие теплонапряжен-ности, хмалая теплопроизводительность и если есть необходимость в нескольких самостоятельно регулируемых потоках. [c.126]