Кривые течения пресс-материалов

Термомеханические кривые термореактивных и термопластичных материалов существенно различаются. После нагревания реактопластов до определенной температуры начинается химическая реакция отверждения связующего и образование пространственной структуры. Вследствие этого вязкость реактопластов повышается, а затем становится настолько большой, что материал теряет способность к развитию необратимых деформаций. При этом в зависимости от исходного состояния и строения связующего изменяется вид термомеханической кривой (рис. 1.3). У пресс-материала, отверждающегося при низкой температуре (кривая 1), температура отверждения почти равна температуре текучести Тр, поэтому у него сразу после перехода в вязкотекучее состояние начинается отверждение и исчезает способность к течению. При прессовании такого полимера может наступить преждевременное отверждение, т. е. потеря текучести до завершения процесса формообразования, и изделие получается недопрессованным. У медленноотверждающегося пресс-материала (кривая 2) температуры текучести и отверждения значительно различаются, что позволяет варьировать температуру переработки в более широком интервале. [c.10]

Оптимальные условия подогрева следует определять в каждом конкретном случае в зависимости от расстояния между электродами, мощности генератора, высоты таблеток, их массы и количества. Кривые течения пресс-материала при емкостном подогреве не имеют участка, соответствующего периоду пластикации (риа VI. 32). [c.180]

На рис. VI. 22 показано, как влияет температура прессования на продолжительность течения пресс-материала. Кривая, приведенная на рисунке, характеризует также зависимость скорости отверждения от температуры прессования. [c.170]

Основной пластичностью аминопластов называется пластичность пресс-материала, определенная при 145 2°С и давлении 300 кгс/см . Соответственно кривая течения, определенная в этих условиях, носит название основной кривой течения. Для каждой партии пресс-материала получается серия кривых течения при разных температурах. [c.169]

При температурах выше 150 °С для меламиноформальдегидного пресс-материала и выше 140 °С — для карбамидного кривые течения материала с малой основной пластичностью имеют форму дуги. Это значит, что пресс-материал сначала течет быстро, а потом все медленнее. При более низких температурах на кривых появляются перегибы и явно видны три отрезка пластикации, быстрого течения и отверждения. [c.169]

Рис. VI. 20. Кривые течения меламиноформальдегидного пресс-материала при разных температурах.

Добавление влаги влияет на удлинение этапа размягчения пресс-материала, что особенно важно для пресс-материалов на основе высокомолекулярных смол. Каждой степени поликонденсации смолы соответствует критическая область изменения влажности, в которой минимальная добавка воды вызывает значительный рост пластичности. В случае пресс-материала, содержащего 13,4% летучих фракций, это происходит при добавке уже 0,2% воды, 11,83%—при 2,2%, 9,37%-при 4% и 8,73%-при 6,5%. На рис. VI. 23 приведены кривые течения меламиноформальдегидного пресс-материала, содержащего 9,37% летучих фракций. [c.171]

Рис. VI. 21. Кривые течения карбамидного пресс-материала при разных температурах.

Увеличение давления прессования вызывает линейный рост пластичности по Рашигу (в среднем 5 мм на каждые 10 кгс/см ). Изменяется также характер кривых течения. Снижение давления вызывает одновременно протекание процессов размягчения и отверждения пресс-материала, и поэтому кривая течения не имеет перегибов. Только при давлениях выше 200 кгс/см получаются типичные кривые течения с тремя ярко выраженными отрезками, соответствующими расплавлению материала, течению и отверждению. [c.171]

Рис, VI. 35. Влияние замедления прессования подогретого (емкостный подогрев) карбамидного пресс-материала на кривые течения I — пресс-материал, прессованный сразу после подогрева 2 — пресс-материал, прессованный через 30 с 3 — пресс-материал, прессованный через 120 с 4—пресс-материал, прессованный без подогрева. [c.182]

По методу А сдвиговые напряжения прикладывают сразу же после замыкания пресс-формы, и кинетика отверждения снимается непрерывно на начальной и промежуточной стадиях. Испытание по методу Б предусматривает предварительную выдержку образца в замкнутой пресс-форме в течение некоторого времени т. Этот метод применяют для медленно отверждающихся материалов (в частности, для пресс-материалов типа ДСВ) во избежание механического разрушения пресс-материала, которое происходит быстрее, чем процесс структурирования. Затем прикладывают нагрузку в течение времени Ат и определяют напряжения сдвига, соответствующие моменту времени т+Дт. Задавая различные значения времени выдержки т и определяя соответствующие напряжения сдвига а, строят пластометрическую кривую кинетики отверждения. [c.77]

Переработка сарана в изделия может осуществляться шприцеванием, для чего применяются шнековые прессы со специально приспособленной головкой, обеспечивающей прямолинейность течения пластика, а следовательно, и его ориентацию. Помимо этого, выходящий из шприцмашины материал подвергается термической обработке для регулирования процесса последующей кристаллизации. Непосредственно после шприцевания материал при охлаждении получается мягким и гибким (аморфное состояние), при хранен и же он медленно и частично переходит в кристаллическое состояние и при этом твердеет. Термической обработкой можно регулировать скорость и степень кристаллизации, как это видно из кривой на рис. 68. Этим способом пользуются для получения продуктов с различными механическими свойствами. [c.341]

Подготовленную для переработки массу прессуют при комнатной температуре в полуфабрикаты. Неотвержденные смолы чувствительны к изменениям температуры и влажности, поэтому температура в помещении и относительная влажность воздуха при изготовлении шлифовальных инструментов играют важную роль. Порошкообразная смола, находясь в смеси с жидкой смолой, начинает плавиться уже при температурах ниже 80 °С. Поэтому температуру в печи после загрузки полуфабрикатов быстро доводят до 80—85 °С с тем, чтобы вокруг абразивных зерен образовалась равномерная пленка связующего. Последующее повышение температуры до 100 °С должно происходить медленно, что является важным условием постепенного перехода смолы (с удалением воды или растворителя) в твердое состояние. При 100—120 °С начинается непосредственное отверждение. Охлаждение материала до-50 °С производится также медленно во избежание возможной деформации. Набухания охлажденных изделий при их выдержке в ацетоне при 20 °С в течение 1 ч не наблюдается. Новолачные смолы, как правило, отверждаются уротропином. О степени отверждения смолы судя г по ее растворимости в бутаноне в течение 2 мин (рис. 9.1). Вид кривой 1 свидетельствует о том, что степень отверждения чистой смолы в период бакелизации при 35 и 50 °С не изменяется, но потом, через 40 мин при 100 °С происходит дальнейшее отверждение. При добавлении к смоле 10% уротропина отверждение начинается уже при 50 °С и быстро прогрессирует спустя несколько минут при 100 °С. Помимо уротропина можно использовать и другие отвердители. [c.261]

Зависимость траектории течения I от продолжительности течения t при постоянной температуре Т и при постоянном давлении р во время прессования пресс-материала выражается кривой течения 1 р,Т) Метод определения кривых течения термореактивных пресс-материалов в обычной форме Рашига, помещенной в прессе, разработал Бжезиньский . Благодаря применению рычажной передачи, незначительному движению пуансона в форме Рашига во время течения пресс-материала соответствует значительно большее перемещение рычага, что позволяет увеличить точность измерения течения. График, снятый записывающим устройством, пересчитывается на величины моментальной пластичности по Рашигу, выраженные в мм. Этот метод применялся для определения, влияния изменений температуры прессования карбамидо- и меламиноформальдегидного пресс-материалов на кривую течения. [c.169]

Расчет ио первой схеме представляет, по-видимоаду, наиболее часто встречающуюся задачу. Поэтому остановимся на нем несколько подробнее. Естественно, что для того, чтобы приступить к расчету литьевого цикла, необходимо располагать исчерпывающими сведениями о конструкции изделия (чертеж), конструкции формы (чертеж) и характеристике материала (константы уравнения состояния, кривая течения, коэффициент температурной зависимости вязкости или энергии активации вязкого течения, теплоемкость и скрытая теплота плавления). Далее предполагается, что такие параметры литьевого цикла, как температура пластикации, до которой необходимо разогреть расплав, и температура пресс-формы, известны. Обычно такие данные можно найти в сиравоч- [c.452]

В отличие от литья термопластов, давление в форме выбирают из условия обеспечения прочности изделия. При увеличении давления разрушающее напряжение при растяжении повышается и при 40 МПа достигает постоянного значения (рис. 10.29). На прочность влиют также условия течения в литниках чем тоньше литник, тем выше модуль упругости (кривые 4 и 5 т рис. 10.29), что объясняется, вероятно, более равномерным нагреванием пресс-материала. [c.275]

Бертц и др. приготовили так называемый модельный пресс-материал, перемешивая в шаровой мельнице сульфитную целлюлозу (40%) с сухим ди- (30%) и триоксиметилмеламином (30%) и стеаратом магния (1%). Этот пресс-материал нагревали в течение 1 ч при 160 °С и получали образцы с различным содержанием летучих фракций (13,4 11,83 9,37 и 8,73%). Затем их увлажняли различным количеством воды (О—6%) й снимали кривые течения при помощи аппарата Мейсенбурга — Цвика. Установлено, что с ростом степени поликонденсации материала уменьшаются пластичность и максимальная скорость течения, а продолжительность течения сокращается очень незначительно. Кроме того, с ростом содержания влаги возрастает пластичность и максимальная скорость течения, а продолжительность течения значительно сокращается. [c.170]

На рис., ПО видно, что в начальный период нагружения камеры интенсивность течения материала контейнера велика по всему его объему (кривые 1, 2, 3). При этом в теле контейнера возможны как сдвиговые (типичные для несжимаемого тела) так и пластические деформации, характерные для вязкой среды (см. рис. ПО, а, б). Запорный слой образуется преимущественно из материала периферийной зоны, и его формирование лроисходит с уменьшением толщины. Прп последующем сжатии выполажива-ние зависимостей 6г п б/ от усилия пресса (см. рис. ПО, в, г) показывает, что интенсивность течения материала контейнера в периферийной зоне резко уменьшается (кривые < ), а в прилегающей к реакционному пространству падает до нуля (кривые /). Толщина запорного слоя становится малой, и силы внутреннего трения в нем препятствуют экструзии передающей давление среды. В этой фазе деформация контейнера происходит пластически и сопровождается уплотнением его материала. На контакте с лунками и [c.329]