Температуры при равных значениях текучести

Определив минимальное значение критического давления, необходимо найти критическое напряжение Окр по формуле (47), которое должно быть равно или меньше предела текучести при рабочей температуре. Если критическое напряжение окажется больше предела текучести, необходимо или уменьшить расстояние между кольцами жесткости или увеличить толщину стенки аппарата, приняв критическое напряжение равным пределу текучести. Тогда расчетная толщина стенки аппарата [c.72]

Полиэтилен высокого давления легко перерабатывается экструзией и литьем под давлением, так как он имеет относительно низкие температуру плавления и вязкость расплава при рабочей температуре. Вязкость характеризуется показателем текучести расплава (ПТР), численно равным скорости истечения расплавленного материала через капилляр стандартного размера при определенных температурах и давлении. Номинальное значение показателя текучести различных марок полиэтилена высокого давления находится в пределах 0,3—2 г/10 мин при нагрузке 21,6 Н, а полиэтилена низкого давления — 0,7— 1,2 г/10 мин при нагрузке 50 Н. Переработка полиэтилена низкого давления экструзией и литьем под давле- [c.95]

Для иллюстрации вопроса обеспечения прочности на рис. 5.2 приведены зависимости от температуры предела прочности, предела текучести, характеристик ползучести и длительной прочности для раскисленной кремнием спокойной углеродистой стали. С повышением температуры предел прочности (кривая /) вначале снижается, затем, возрастая, достигает максимального значения при температуре 250° С и снова снижается при температуре 375° С до значения, равного величине предела прочности при комнатной температуре. Предел текучести (кривая 2) вначале сохраняется приблизительно постоянным, потом плавно понижается в интервале температур от 200 и 300° С и затем стабилизируется при новом (пониженном) значении. Напряжение, вызывающее ползучесть (кривая 4), и предел длительной прочности (кривая 3) [c.203]

Мы установили, что этот скачок мень- ше 1/100 значения предела текучести при комнатной температуре. При комнатной температуре этот предел оказывается равным примерно 3 кГ. [c.245]

Другим важным фактором является термический цикл, которому подвергается материал при изготовлении. У 1 % Сг, Мо стали наблюдается резкое увеличение когда осуществляется отпуск при температурах 350—450° С, которое сопровождается относительно небольшим уменьшением предела текучести (рис. 9.10). Таким образом, следует использовать сталь в таком состоянии, при котором достигается высокое значение Кю-В заключение рассмотрим влияние чистоты стали и сплавов на вязкость разрушения. Исследования [6] титановых сплавов показали,., что вязкость значительно увеличивается у материала более высокой чистоты, хотя и наблюдается некоторое уменьшение прочности. Исследования [5] 2% N1, Сг и Мо стали показали, что когда сталь подвергалась термообработке на предел текучести, равный примерно 125 кгс/мм , К, с для чистой стали составлял более 320 кгс/мм / , в то время как для стали, содержащей 0,014% 5 и 0,010% Аз в качестве примесей, К1с уменьшался до 135 кгс/мм /2. Результат показывает, что "наблюдается по крайней мере шестикратное уменьшение допустимого размера дефекта, вызываемое введением примесей серы и мышьяка. Таким образом, нельзя пренебречь влиянием чистоты стали на вязкость разрушения. Особенно это касается таких элементов, как сера, фосфор, мышьяк, олово и, возможно, сурьма, в то время как в большинстве спецификаций на сталь задается только максимальное содержание серы и фосфора и оно может быть достаточно высоким по сравнению со значениями, которые требуются для получения оптимальной вязкости разрушения. Вероятно, для создания сосудов давления, рассчитанных с учетом вязкости разрушения, потребуется пересмотреть спецификации на высокопрочные материалы. [c.392]

Примечание Указаны максимальные значения логарифмического декремента колебаний для амплитуды напряжения, равного одной десятой предела текучести материала образцы материала испытывались при комнатной температуре. [c.325]

Таким образом, если при конструировании аппаратов, работающих в области умеренных температур, в качестве основного требования выдвигается неизменность размеров нагруженных элементов, то при высоких температурах приходится отказываться от этого принципа и стремиться лишь к тому, чтобы скорость приращения размеров за счет текучести не превышала какого-то найденного из практики значения, а конечная величина пластической деформации не превзошла опасного предела. Скорость ползучести обычно принимают такой, чтобы горячие болтовые соединения ие приходилось подтягивать чаще одного раза в год, что соответствует скорости примерно 10 мм/мм час. Предельно допускаемые остаточные удлинения вследствие текучести считаются равными для деталей из углеродистой стали 1 %, для деталей из легированных теплостойких сталей 1,5%. [c.157]

Вязкость стекол является функцией температуры—определенной температуре соответствует определенное для данного стекла значение вязкости. Для твердого стеклообразного состояния характерно наличие хрупкости. Оказывается при этом, что хрупкие свойства начинают отчетливо проявляться для стекол любой химической природы всегда при одном и том же значении вязкости, примерно равном 10 пуаз. При меньшей вязкости в стекле все отчетливее проявляется типичное свойство жидкости—текучесть. [c.43]

Пользуясь найденными значениями и уг, находим на номограмме исходную реологическую точку (точка А на рис. 5.48, б). Эту же точку можно установить, используя значение показателя текучести расплава. Например, для полиэтилена низкой плотности с показателем текучести расплава I = 3 г/10 мин эта точка соответствует координатам уг = 10 с , = 1,45-10 Па (точка А на рис. 5.48, б). При скорости сдвига уг в области переработки находим новую точку В, для которой напряжение сдвига равно т . Используя полученные значения Тг и т , рассчитываем температуру расплава на выходе из формующей головки [c.152]

Условие (III) необходимо учитывать, если расчетная температура стенки превышает 420°— для углеродистых сталей, 470°—для низколегированных теплостойких сталей и 550° — для аустенитных сталей. Расчетные характеристики предела прочности и предела текучести стали принимаются равными минимальным значениям этих характеристик, полученным испытаниями образцов. Величины запасов к расчетным пределам прочности и текучести принимаются. [c.121]

Необходимо отметить, что значение ркр, определенное по формуле (III. 87), справедливо лишь до тех пор, пока напряжение Окр на сжатие, возникающее при действии наружного давления, равного Ркр, не превышает предела текучести Oit при данной температуре, т. е. до тех пор, пока величина Окр < От При этом Окр определяем по формуле (III. 86) подстановкой вместо Rz значения Окр и вместо Ра значения ркр, т. е. формулу (III. 87) можно применять до тех пор, пока [c.157]

Значение полидисперсности при литье под давлением полиэтилена изучалось при заполнении литьевой формы с полостью размером 102 X 102X3 мм и диаметром литника, равным 2 мм, полиэтиленом разных партий, отличающихся по индексу расплава и распределению молекулярных весов. Текучесть термопласта оценивали по давлению на поршне, требующемуся для заполнения формы в интервале температур литья от 155 до 300 °С. [c.54]

По термомеханическим свойствам полимеров и их температурам стеклования и текучести можно оценить так называемый кинетический сегмент цепи. Так, из рис, 65 и 66 видно, что при некотором значении молекулярного веса полимера температура стеклования перестает изменяться с увеличением молекулярного веса, и у полимера появляются первые признаки высокоэластическо го состояния, или, иначе, проявляется гибкость цепи. У полимеров различного химического строения гибкость цепи проявляется при разных значениях степени полимеризации. У неполярных полимеров (например, у полиизобутилена) гибкость цепи проявляется у е при молекулярном весе, равном ЛООО (п = 20), т. е. при такой длине цепи температура стеклования не совпадает е температурой текучести. У полярных полимеров (например, у поливинилхлорида) расщепление температуры перехода на Тс и и независимость значений температуры стеклования от молекулярного веса наблюдаются при значительно больших молекулярных весах (М = 12000). [c.194]

При определении термомеханических свойств полибензоксазо-лов в условиях действия малых механических напряжений оказывается, что температуры стеклования многих из них близки к температурам разложения. Для определения температуры стеклования удобно строить термомеханические кривые при действии сравнительно больших напряжений. В этом случае Тд существенно снижается, но вследствие высоких значений модуля высокоэластичности плато на термомеханической кривой все равно образуется (рис. П1.22), и при этом легко определить как температуру стеклования, так и температуру текучести Г/. Для определения истинных значений этих температур (при о=0) следует построить зависимости Тд и Tf от напряжения. Экстраполяция этих зависимостей (рис. П1.23) к о=0 дает искомые значения Те и Г/. С увеличением жесткости цепи, т. е. при переходе от поли-бензоксазолов, содержащих два шарнирных атома (ПБ-ТФДО, ПБ-ТФДСд), к полимеру, содержащему один такой атом (ПБ-ДФО) или не содержащему шарнирных атомов (ПБ-И), участок высокоэластичности на термомеханических кривых смещается в сторону более высоких температур, а температурный интервал высокоэластичности Tf—Тд) заметно уменьшается. Таким путем можно определять температуры стеклования и текучести, лежащие выше температуры разложения этих полимеров. [c.169]

По эластическим свойствам сшитый полидихлорфосфазено-вый каучук приближается к идеальному каучукоподобному материалу. В этом отношении он аналогичен или немного превосходит слабо вулканизованный натуральный каучук [43]. При растяжении волокна из этого полимера более чем в два раза возникает лишь небольшое остаточное удлинение (вязкое течение). Длина образца после растяжения в 1,9 раза в течение 1 мин при напряжении 1 кг/см в температурном интервале 50—160° приобретает практически исходное значение. Более продолжительное растяжение при более высоких температурах вызывало появление небольшого остаточного удлинения, но даже после нескольких часов растяжения при комнатной температуре практически никакой текучести полимера не наблюдалось. По величине модуля упругости (2 кг/см ) при 25° было рассчитано, что среднее расстояние между поперечными связями вдоль цепи равно 700 звеньям ЫРС1г. Эта цифра должна, конечно, зависеть от метода получения полимера. На эластические свойства полимера влияет также зависящий от температуры процесс кристаллизации. Модуль упругости полимера должен быть пропорционален абсолютной температуре. Однако было найдено, что при нагревании полидихлорфосфазенового эластомера от 7 до 50° при постоянной деформации напряжение увеличивалось не в линейной зависимости от абсолютной температуры, а в большей степени [39]. При охлаждении полимера напряжение не сразу возвращалось к исходному значению. Это отклонение от идеального поведения было приписано плавлению кристаллической фазы во время нагревания и замедленной кристаллизации при о.хлаждении. Однако в другой работе было найдено, что между модулем упругости и [c.329]

При повышении темиературы до 30° С значения статического предела текучести у битумов и III типов падают (см, табл. 11) и даже становятся для ряда битумов III типа равными нулю, а при 50° С предел текучести исчезает и у битумов I типа. Следовательно, с повышением температуры твердообразные свойства битумов постеиенно пропадают. [c.78]

Во второй главе Исследование металла сварных соединений и основного металла труб длительно эксплуатируемого нефтепровода исследованы изменения механических характеристик металла сварных соединений, выполненных газопрессовой (ГПС) и электродуговой (ЭДС) сваркой, и основного металла нефтепровода после длительного срока эксплуатации (50 лет). Проведены испытания образцов из основного металла, металла швов и зон термического влияния (ЗТВ) сварных соединений, выполненных ЭДС, и металла зоны сварки, включающей зону сплавления и зону влияния, сварных соединений, выполненных ГПС (сталь Ст4сп), на растяжение и ударный изгиб. Испытания на растяжение проводились на универсальной разрывной машине фирмы MST со скоростью деформации, равной 8-10 с при комнатной температуре. Испытания на ударный изгиб проводились на маятниковом копре МК-30 с энергией удара, равной 150 Дж. В результате испытаний определены механические характеристики (предел прочности, предел текучести, относительное равномерное сужение, относительное сужение при разрыве) и значения ударной вязкости для основного металла, металла швов и металла ЗТВ сварных соединений, выполненных ЭДС, и металла зоны сварки стыков, выполненных ГПС (табл. 1). Установлено, что механические характеристики металла зоны сварки стыков, выполненных ГПС, значительно ниже, чем характеристики металла электродуговых швов и основного металла. Значение предела прочности основного металла после 50 лет эксплуатации находится в пределах, указанных в ГОСТ и сертификате на трубы. При испытаниях на ударную вязкость установлено, что в сварных швах и зонах термического влияния значения ударной вязкости более низкие по сравнению с основным металлом, что указывает на высокую вероятность хрупкого разрушения швов. Такие низкие значения могут быть обусловлены влиянием микроструктуры, а также наличием непроваров и пор, обнаруженных в швах. При этом для металла зоны сварки газопрессовых сварных стыков значения ударной вязкости ниже, чем для металла электродуговых швов и основного металла, что, по-видимому, обуслов- [c.9]

Если на диаграмме состав — температура нанести кривую изовязкости, задав определенное значение вязкости (рис. 104), например то, которое отвечает указанному выше условию низкой необратимой деформации, то для температуры формования Г] этому значению вязкости будет соответствовать содержание полимера в растворе X . Чтобы достичь тако-го состава, отправляясь от исходной концентрации Хо, необходимо испарить из раствора (из формующейся нити) часть растворителя, которая определяется как разность его начального содержания(1—Хо) и содержания в точке потери раствором текучести (I—х ), равная х —Хо). [c.250]

Дополнительные экспериментальные исследования показали, что в широком диапазоне изменения переменных предел текучести оказывается линейной функцией температуры. Из рис. 11.15 следует, что повышение температуры на 10 °С приводит к снижению предела текучести приблизительно на 0,48 10 дин/см. Отсюда можно оценить типичные значения температурных скачков следующим образом. Экстраполяция нижнего графикана рис. 11.14 до скорости деформации, равной 1 с" , позволяет установить, что ожидаемое значение напряжения образования шейки в отсутствие эффекта разогрева равно приблизительно 3,9 10 дин/см (точка А на рис. 11.14). При той же скорости предел текучести составляет 6 10 , а экспериментально наблюдаемое напряжение образования шейки — 3,0 10 дин/см . Полагая, что характер температурных зависимостей предела текучести и напряжения образования шейки одинаков, нетрудно вычислить тот скачок температуры, который должен привести к падению напряжения образования е 3,9 10 до 3,0 10 дин/см он составляет [c.270]

Для проверки возможности экстраполяции этих формул дляостатка, вязкость которого не может быть определена согласно ГОСТа 6258-85 из-за его низкой текучести, его вязкость была определена на приборе Реотест при температурах 80°С и 100 С и равнялась 849 и 258 оСт, соответственно. Сходимость результатов составляет при 80 С - 4%, при 100"С - 24%, воспроизводимость 48% и 75%, соответственно. Вязкость этого же нефтепродукта, рассчитанная с использованием значений условной битумной вязкости и формул пересчета, составляет 977 и 354 сСт, соответственно. Расхождения в значении вязкости, полученной экспериментально и рассчитанной, составляют для температуры 80"С -13%, 100"С - 27%. [c.47]

Карбиды этого класса имеют чрезвычайно интересные свойства при повышенных температурах. Для них характерны высокие значения модуля Юнга, 28-10 — 65-10 кг/мм , в то время как для большинства переходных металлов модуль Юнга равен 14-10 — 30-10 кг/мм . При комнатной температуре карбиды — хрупкие материалы, но при высоких температурах ( 1000°С) они переходят в пластичное состояние, а при температуре выше 1000 °С пластически деформируются подобно гцк-металлам. Следовательно, поликристаллические карбиды можно сделать пластичными. При температурах выше температуры перехода карбиды известны как самые прочные материалы. При 1250 °С для УеСб отношение предела текучести при сжатии к плотности равно 10 000 м [12], а при 1800°С двухфазный сплав УС1 ж и Т1С имеет один из самых высоких пределов текучести при сжатии (25 кг/мм ) [13]. [c.15]

Мы изучали затем зависимость этого предела от температуры и обнаружили, что предел текучести быстро убывает с ростом температуры и достигает нуля в точке плавления (рис. 8). Два гетерополярных кристалла NaGl и NaNOg, затем металлы А1 и Mg весьма сходно вели себя в этом отношении. Мы пытались выяснить, обращается ли предел те-кучести в точке плавления прямо в нуль или же, сохраняя некоторое определенное, но малое значение, он скачком переходит в нуль уже в жидком состоянии. Опыт мог дать ответ лишь в следующей форме скачок происходил в пределах величины, меньшей, чем доступно измерению. Ъ Мы установили, что этот скачок мень-ше 1/100 значения предела текучести при комнатной температуре. При котатпой температуре этот предел оказывается равным примерно 3 кГ. [c.245]

Если основывать оценку на точках текучести депарафинироваиных масел, составлявших в опытах № 9 и 10 соответственно—5 и —6,1°, то эффективность депараф1шмзацш1 насыщенными при 21° растворами мочевины НРМ210 как при 21, так и при 12,8° оказывается меньшей, чем достигаемая в условиях соответствующих температур с применением более концентрированных растворов мочевины. Значение разностного индекса для парафиновых компонентов, равное 82 в опыте № 10, позволяет предполагать, что комплексы, образующиеся при низких температурах реакции, содержат несколько больше примесей. [c.340]

Из фиг. 7 видно таклге, что влияние ИИ на текучесть относительно невелико. Это можно установить также из номограммы прямая линия, проведенная через точки больших значений времени и температуры, несколько ниже температуры размягчения по методу К и Ш и приходит более или менее параллельно кривой равной жесткости в нижней части номограммы. [c.21]

Для всех смесей величина коэффициента Ьх из уравнения (6.2.2) близка к нулю, точнее, равна 1,4010 (табл. 6.2) [324]. Такая величина коэффициента получается, если в этом уравнении температуру положить равной температуре плавления. Величина 1 (аналогично 02 из 6.4.2) определяется главным образом природой как растворителя, так и добавки. Из приведенных в табл. 6.2 значений коэффициента Ьг следует, что чем слабее полярность немезогенной добавки, тем больше она увеличивает текучесть смеси (уменьшает ее вязкость). [c.175]

В изученном диапазоне температур полукристаллические полимерные материалы деформируются пластично при растяжении и сжатии. На рис. 6.18 приведены зависимости Токт(сгср) для полиэтилена высокого давления при ц= 1. Для этого материала кривые при различных значениях ц, близки друг к другу. Таким образом, полиэтилен высокого давления можно рассматривать как пример материала, поведение которого действительно соответствует теории Мора, — случай достаточно редкий. Так как одно уравнение описывает деформацию при x= l, отношение пределов текучести при растяжении и сжатии будет равно [c.169]

Молекулярная масса сополимера ТФХЭ —Э исследована недостаточно полно. Для сополимера с большим содержанием этилена, полученного радиационным способом, приведены значения молекулярной массы (2,5-f-4,75) 10 [26]. Обычно молекулярную массу сополимера промышленных марок вследствие его нерастворимости при комнатных температурах в обычных растворителях характеризуют косвенно по показателю текучести или вязкости расплава, показателями ТПП, ZST. ГТоказа-тель ZST радиационного сополимера эквимольного состава равняется 560—900 с при 250 °С [22], показатель ТПП фторо- [c.148]

От — минимальное значение предела текучести при температуре 20 °С (принимается равным 32 кгс/мм ) щ — коэффхщиент запаса прочности по пределу текучести (принимается равным 1,65). [c.81]

Смотреть страницы где упоминается термин Температуры при равных значениях текучести: [c.149] [c.31] [c.147] [c.87] [c.72] [c.44] [c.204] [c.62] [c.519] [c.254] [c.224] [c.874] [c.208] [c.320] [c.156] [c.401] [c.155] [c.135] [c.132]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология