Людерса

Линии Людерса на поверхности. металлических элементов являются признаком интенсивною развития пластических деформаций. [c.54]

Опытная установка представляла собой сложное инженерное сооружение. Следует отметить, что кольцевые швы между поясами стенки были сварены внахлест, в связи с чем неравномерность напряженного состояния увеличилась. На пятом и частично на третьем поясе наступила текучесть металла и появились кольцевые гофры. На пятом поясе видны линии Чернова-Людерса. По нижнему контуру стенки были установлены рейки для нивелирования ее образующих. [c.40]

На фотографиях показано деформированное состояние резервуара и линии Чернова-Людерса, характеризующие развитие пластических деформаций за пределом текучести (см. рис. 18). Общий вид кармана, заполняемого водой для компенсации вертикальной нагрузки от крыши, действующей в обычных резервуарах на стенку, показан на рис. 20. Видны радиаль- [c.41]

Рис. 8.1. Диаграммы, характеризующие акустическую эмиссию при пластической деформации материалов по различным механизмам а - при росте числа подвижных дислокаций на начальной стадии пластической деформации б - по деформации по механизму Чернова-Людерса в - при наличии зуба текучести г - при отрыве дислокаций от точек закрепления, е - скорость деформации, а - напряжение, N - скорость счета АЭ-сигналов

Диаграмма 8.16 характеризует АЭ, наблюдаемую при развитии пластической деформации по механизму Чернова-Людерса, сопровождающейся скачкообразным движением дислокационных скоплений, которое обусловлено их торможением у препятствий и последующим отрывом, при этом в ма- [c.170]

Для малоуглеродистых сплавов и сталей АЭ хорошо коррелирует с появлением полос Людерса на кривой деформирования. Однако в сталях отмечается большее число сигналов АЭ, чем в сплавах, эквивалентных по содержанию углерода. Это объясняется ббльшей дислокационной активностью, связанной с увеличением влияния концентрации напряжений на включениях. [c.304]

Для кривых нафужения с явным зубом текучести и деформацией, сопровождающейся распространением полос Людерса - Чернова, кривая эффективного значения АЭ имеет два вида (рис. 2, а). Вид / характерен для углеродистой стали, железа-армко и представляет собой непрерывную АЭ с максимумом в районе зуба текучести и площадки текучести. Вид 2 кроме непрерывной АЭ содержит импульсы большой амплитуды, связанные с разрушением цементитовых пластинок в перлите углеродистых сталей. [c.305]

Максимум суммарного счета АЭ в районе зуба и площадки текучести объясняется неоднородностью протекания деформации по длине образца. Во всех материалах, имеющих зуб и площадку текучести, деформация в этих областях происходит путем распространения полос Людерса - Чернова. В полосе деформация концентрируется в большей степени на ее фронте толщиной в несколько десятков микрометров, где фактическая скорость деформации на пять-шесть порядков превышает номинальную. Этим же объясняют максимум параметров АЭ на начальной стадии пластической деформации. Неоднородность материалов способствует генерации импульсной АЭ. [c.305]

Хотя наши доказательства не являются прямыми, мы думаем, что наблюдаемая периодичность обусловлена образованием начальных деформационных полос, или полос Людерса, в образце. Такие полосы обнаружены в полистироле [И, 12] при сжатии в образцах предварительно ориентированного полистирола при растяжении и кручении [12]. Подобные полосы наблюдали также в поливинилхлориде [13]. В полистироле угол между осью полос и осью деформации составлял 38° при сжатии и 52° при растяжении [12]. (Описанные расчеты проводили для промежуточного значения 45°.) Ширина измеряемых, полос в полистироле 1 —10 мкм [11, 12]. Полученные данные [c.525]

При расчете напряжений жесткостью эмалевого покрытия пренебрегают, т. к. толщина покрытия s k мала по сравнению с толщиной покрываемого металла Sm (отношение Sok/sm 0,1 4-0,2). Соответствующая погрешность располагается в запас расчета и не превышает 20%. Характеристикой прочности эмалевого покрытия обычно служит предел упругости эмалированной стали <То,оо5, зависящий от материала покрытия, технологии эмалирования, марки стали и рабочей температуры сосуда (табл. 18). Достижение напряжениями в эмалированной стали предела упругости отвечает началу разрушения эмалевого покрытия. Образующиеся при этом в пограничном слое металла полосы Чернова — Людерса представляют собой как бы дефекты на внутренней поверхности покрытия, вызывающие концентрацию напряжений, и как следствие этого исчерпание когезионной прочности покрытия. [c.91]

В наиболее мягких переохлажденных прозрачных стеклах может возникать мутность в условиях резко выраженного неупругого деформирования при растяжении, т. е. в таких условиях, в которых наблюдается ускоренная ползучесть при растяжении. Последняя вызывается стабилизированными, т. е. не слипающимися, полостями, радиус которых составляет величину порядка нескольких сот ангстрем. Их число, определенное светорассеянием и малоугловым рентгеновским рассеянием, составляет триллион полостей в 1 сж . Возникновение полостей приводит к понижению плотности и непрерывному ослаблению тела, тогда как сами полости, вероятно, являются деформационно упрочненными посредством ориентации на потенциальном фронте образования разрывов. Размеры этих полостей, однако, находятся на уровне молекулярных, что свидетельствует о возможности деструкции цепей и их перестройки. Рассматривались также деструкция цепей и образование свободных радикалов, двойное лучепреломление и образование линий Людерса, связанное с перестройкой полимерных цепей, процессы локального селективного перераспределения напряжения проводилось сравнение мягких стекол с метал-. лами и более жесткими стеклами. [c.283]

Результаты исследования будут зависеть от природы изучаемой системы, т. е. от таких свойств, как вязкость разрушения исследуемого материала, и от агрессивности используемой коррозионной среды. Результаты испытаний будут также зависеть от жесткости применяемых нагружающих устройств. Если жесткость устройства меньше упругой деформации, которая, по всей вероятности, остается в образце после образования полос Людерса, то коррозионное растрескивание в некоторых случаях может затормозиться, особенно тогда, когда заданные начальные напряжения по своей величине близки к пороговым напряжениям. Следовательно, есть некоторая опасность сопоставлять сопротивление материалов коррозионному растрескиванию по времени до разрушения при одном первоначально заданном уровне напряжений. Таким образом, хотя метод испытаний при постоянной деформации часто используется на практике, однако результаты его могут вводить в заблуждение при оценке материалов. На рис. 5.59 приведены результаты испытаний на чувствительность к растрескиванию образцов, подвергнутых предварительной холодной деформации разной величины. При начальных напряжениях 280 и 155 Н/мм образцы распределяются по чувствительности к коррозионному растрескиванию в зависимости от степени деформации в различной последовательности (табл.. 5.2). [c.313]

Очень близкая реакция была описана недавно Мейером и Людерсом [c.34]

Текучесть малоуглеродистых сталей сопровождается значительными сдвигами кристаллов, в результате чего на поверхности образца появляются линии (линии Чернова — Людерса), наклоненные к оси образца под углом 45° (рис. 3.4,а). [c.45]

Рис. 3.4. Линии Чернова — Людерса (а) и образование шейки (б) в образце нз пластичного материала

Найдем значение наибольших касательных напряжений Та = Ттах == а/2 при сс = 45°. При ЭТОМ аа = сг/2. Именно в этих сечениях и начинаются первые сдвиги кристаллов, о чем свидетельствуют линии Чернова — Людерса (см. разд. 3.2). [c.69]

ПОЛОСЫ ЧЕРНОВА - ЛЮДЕРСА — полосы на поверхности металлов, возникающие от областей локализованной сдвиговой пластической деформации, окруженных педвфор-мированным металлом. Названы по имени рус. металлурга Д. К. Чернова и нем. металлурга Л. Людерса. Полосы возникают, если напряжение достигло верхнего предела текучести в областях с незначительным критическим напряжением сдвига, а также в местах с высокой концентрацией иапряжепий. Ориентированы полосы под определенным углом к направлению нагрузки. Внутри полос сдвиговая деформация приблизительно постоянна. Ее увеличение и соответствующее удлинение образца при пост, напряжении нижнего предела текучести происходят вследствие рос- [c.225]

Полооы Чернова—Людерса, возникшие под действием растягивающи,х напряжений. [c.225]

Изделия, имеющие искаженный или недоведенный профиль (вследст- вие, например, не законченной по чертежу механияеской обработки, наличия гофра после штамповки, линий Людерса и т п.), на обработ1дг в цехи покрытий принимать не рекомендуется. [c.75]

Очаги растрескивания в вязкоупругих стеклах не следует путать с распространяющимися в направлении максимального сдвига флуктуациями оптической плотности материала, подобными так называемым линиям Людерса Микроразрывы представляют собой весьма рассеянные микроразрушения, которые осложняются не только грубым растрескиванием, но также процессами микрокавитации. Грубое растрескивание, являющееся первоначально [c.258]

На микрофотографии 30, а, полученной Ньюманом и Уолоком видно несколько образующихся поверхностей концентрации напряжения, т. е. линий Людерса, возникающих вследствие неупругих деформаций по плоскостям максимального сдвига. Эти линии сохраняются и после разрыва образца. Можно с уверенностью предположить, что деформационное упрочнение материала, вызванное ориентацией макромолекул, существует в ближайшей окрестности трещин, которые вызывают двойное лучепреломление типа линий Людерса, как это схематически показано на микрофотографии 30, б (темные области представляют те плоскости, в которых наблюдается молекулярная ориентация из-за действия однородного поля растяжения на весьма вязкоупругий стеклообразный полимер). [c.264]

Рассмотрим картину растрескивания, которую можно представить, как показано на микрос тографии 31. Микроразрывы (микрофотография 31, а) заметно стабилизируются после образования и оформления в областях максимального неупругого сдвига, отмеченного линиями Людерса. Очень редко микроразрывы выходят за пределы весьма умеренной длины. Это связано с тем, что гораздо легче образовать новый микроразрыв, чем продолжить распространение старого. Есть, очевидно, две основные причины, обусловливающие стабилизацию микроразрывов огрубление разрывов и деформационное упрочнение, причем они не являются взаимно исключающими. Более того, стабилизация разрывов привела бы к перераспределению напряжения и в связи с этим к большему деформированию первоначальных разрывов при растяжении. [c.266]

Тэрнер показал, что на трубах паровозных котлов в местах трещин в окалине, образующихся при работе с трубами, оченЬ легко возникает питтинговая коррозия в местах, где трубы выпрямляются или сгибаются, питтинги особенно легко могут образоваться на пересечении линий Людерса, так что под воздействием мягкой воды в новых трубах за несколько недель могут появиться сквозные коррозионные повреждения. Это является еще одним примером работы неблагоприятного сочетания большого катода и небольшого анода. Он рекомендует протравливать новые трубы или их опескоструивать последний вид обработки оставляет поверхность в состоянии сжатия, что не способствует процессу коррозии [74]. [c.424]

Лнннн скольжения Чернова—Людерса на поверхности эмалированного глия, полученного холодной штамповкой, Х5 [c.159]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология