Пуассона температурный

Материал Модули упругости, ГПа Температурный коэффициент, а, 10 Коэффи- циент Пуассона V Плотность р, кг/м [c.396]

Здесь Okk — первый инвариант тензора напряжений Xf — коэффициент теплового расширения Е — модуль упругости ц — коэффициент Пуассона Т — температурное поле без источников / — компоненты единичного вектора внешней нормали в точках поверхностей L к S. [c.84]

Предлагаемый аналитический метод решения внутренних задач теплообмена при течении в трубах и каналах обладает рядом преимуществ по сравнению с известными в литературе методами и является более универсальным. Во-первых, при составлении определяющей системы (4.12) коэффициенты Л з, находятся вычислением двойных интегралов при самых общих предположениях о переменных коэффициентах А, (г/, г), с (у, г), р у, г), что позволяет находить температурное поле для турбулентного потока жидкости, а также для реологических сред с любым профилем скорости течения. Во-вторых, стабилизированное поле скоростей гт (у, г) необходимо только для вычисления коэффициентов и выражение для него входит только под знаком интеграла. А это значит, что метод может быть применен и для тех случаев, когда аналитическое выражение ш не найдено, а известны лишь значения этой функции в дис-кретных точках как результат численного решения уравнения Пуассона или как результат экспериментальных измерений. [c.214]

В этих выражениях ц — коэффициент Пуассона а — относительный температурный коэффициент линейного расширения, град Ог—модуль сдвига, кгс/см [c.223]

Рис. 7. Температурная зависимость упругих постоянных смолы ПН-1 I—динамический модуль упругости 2—модуль сдвига 3—коэффициент Пуассона ц.

Расчет константы ез (при растяжении) показал, что компонента, связанная с изменением формы образца, определяемая коэффициентом Пуассона, ответственна за 78% пьезоэффекта. При сжатии более важную роль играет электрострикция, а пьезоэффект кристаллических областей составляет 30% от общего пьезоэффекта зз- Поскольку роль г] в этом случае мала, езз мало меняется с изменением температуры в противоположность езь зависящей от Т, что обусловлено температурной зависимостью коэффициента Пуассона (см. рис. 67). [c.125]

Температурное поле активного объема 0 описывается уравнением Пуассона [c.17]

Следует отметить, что случайный характер распределения интенсивности охлаждения орошаемой поверхности в сглаженном виде отражается на температурном поле сухой теплоизолированной поверхности рабочего участка. Степень сглаживания увеличивается с уцеличениеы толщины пластины и уменьшением теплопроводности ее материала. При стационарном режиме работы форсунки на теплоизолированной поверхности пластины имеет место стационарное распределение температуры, которому соответствует определенное.во времени и по поверхности температурное поле на орошаемой стороне пластины. Это поле может быть рассчитано по уравнению Пуассона, если задана функция распределения мощности тепловых источников в объеме рластины и граничные условия на o taльныx ее поверхностях. [c.162]

МПа необходимо учитывать реальные св-ва газа, т.к. значения р и Т, достигаемые при данном е, превышают рассчитываемые по ур-нням Пуассона. В этом случае расчет адиабатич. сжатия возможен численным интегрированием ур-ния для внутр. энергии после подстановки в него вн-риального ур-ния состояния (прн этом необходимо учитывать температурные зависимости теплоемкости газа и ви-риальных коэф.). [c.34]

ВтДм-К) (293 К) р образца после холодной деформации 24,8-10 Ом-м, температурный коэф. р 3,4-10 К (273-373 К). В. парамагнитен, магн. восприимчивость массивного образца 5,48-10" . Стандартный электродный потенциал fV° — 1,50 В. Т-ра перехода в сверхпроводящее состояние ниже 5,4 К. Для металла (очищенного ио-дидным методом) после отжига модуль упругости 141000 МПа пределы пропорциональности, текучести и прочности при растяжении соотв. 85, 118 и 220 МПа твердость по Бринеллю 600 МПа коэф. Пуассона 0,36 относит. удлинение 17-45%. В. пластичен, при нагр. на воздухе выше 300 С становится хрупкпм. Примеси кислорода, водорода и азота резко снижают пластич. св-ва В. и повышают его твердость и хрупкость. [c.349]

Дж7 моль К), давление ifiapa 3,18 Па (1727°С), температурный коэф линейного расширения 1,25 10 К р 6,8 х X 10 Ом м, коэф Пуассона 0,233 Легко поддается мех обработке [c.619]

Свойства. Т.-серебристо-белый пластичный металл. Известен в двух полиморфных модификациях ниже 1360°С устойчива а-форма с гранецентрир. кубич. решеткой, а = 0,50842 нм в интервале 1360-1750 °С устойчива Р-фор-ма с объемноцентрир. кубич. решеткой, а = 0,411 нм ДЯ перехода а-> р 3,5 кДж/моль. Т. пл. 1750°С, т. кип. 4200 С плотн. 11,724 г/см 26,23 ДжДмоль-К) ДД л 14 кДж/моль, Д/Сзг 597 кДж/моль 51,83 ДжДмоль-К) ур-ния температурной зависимости давления пара для металлического Т. Igp (мм рт. ст.) = —28780/3 4-5,991 в интервале 1757-1956 К, для жидкого Т. lg/i(MM рт.ст.) = = -29770/Т+ 6,024 в интервале 2020-2500 К коэф. линейного расширения 12,5 10 K (298-1273 К) р 1,57 х X 10 Ом-см, температурный коэф. р 3,6-10" K теплопроводность 0,62 Вт/(см-К) модуль сдвига 28,1 ГПа, модуль упругости 703 МПа коэф. Пуассона 0,265 сверхпроводник ниже 1,4 К. Образует сплавы со мн. металлами. [c.613]

Механические характеристики материала оболочки даны в табл. П4.3. При температуре 293 К (20° С) модуль упругости =2,0 10 МПа (2,0-10" кгс/мм ), температурный коэффициент линейного расширения а=17мкК (17,0-10 1/° С) и коэффициент Пуассона ц = 0,3. Расчетный срок службы оболочки 100000 ч. [c.335]

При выполнении расчета свойства материала оболочки (модуль упругости Е, температурный коэффициент линейного расширения а, коэффициент Пуассона р, и предельные напряжения определяются в соответствии с разд. 6.3, 3.1 и 3.2 так же, как это было сделано в предыдущем примере. Числовые данные здесь не приводятся, поскольку в приведенном ниже примере расчета принимается, что величина является постоянной и расчет верхней и Ю1жней оценок ведется в общем виде без использования конкретных числовых значений. Измене-Ю1Я в методике расчета при численном задании переменной величины указываются в конце каждого этапа расчета. [c.363]

Из рассмотренных выше зависимостей относительного модуля (отношения Еа/Еа) ОТ содержания наполнителя следует, что, хотя Еа и Еп зависят от температуры, относительный модуль должен быть почти независимым от температуры, несмотря на то, что теория Кернера предсказывает его слабое возрастание из-за увеличения с температурой коэффициента Пуассона. Согласно Нилсену [292, 302], зависимость отношения EJEa от температуры может быть связана с изменением модуля упругости матрицы в наполненной системе по сравнению с ненаполненной. Известно, что вокруг частицы наполнителя в изотропной среде развиваются напряжения из-за различий в температурных коэффициентах расширения двух фаз при охлаждении материала после формования. Так как для полимеров характерна нелинейная зависимость напряжения от деформации, то модуль упругости уменьшается с напряжением. В результате модуль упругости полимера, находящегося вблизи частицы наполнителя, меньше, чем ненаполненного поли.мера, даже если общий модуль композиции выше. Величина напряжений в полимере вокруг частицы наполнителя уменьшается с ростом температуры, а модуль соответственно возрастает. Теоретическое уравнение для температурной зависимости относительного модуля может быть представлено в виде [c.165]

В дополнение к упомянутым выше базовым константам физи-ко-механических свойств конструкционных материалов в расчеты напряженно-деформированных состояний входят коэффициент Пуассона р, и коэффициент температурного расширения а Характеристику в пределах упругих деформаций для материала данного типа принимают постоянной (в пределах 0,25-0,3 для металлических материалов), с переходом в неупругую область значение его возрастает (до 0,5 ДО1Я металлических материалов). [c.127]

Как следует из рис. 122 [151], при понижении температуры и приближении ее к Тс (228 К) у одноосно-ориентированной пленки из ПВДФ повышается модуль упругости и понижается диэлектрическая проницаемость, что вызвано увеличением времени релаксации сегментального движения. С понижением температуры уменьшаются и пьезомодули при 233 К 31 в 3 раза, а 33 —в 2 раза меньше, чем при 293 К- Уменьшение пьезомо-дуля 31 при понижении температуры связано как с увеличением модуля упругости, так и с уменьшением коэффициента Пуассона г)з1. Температурные зависимости в интервале температур 203—303 К диэлектрической проницаемости, модулей упругости и иьезомодулей для неориентированных и двухосно-ориентированных пленок аналогичны таковым для одноосно-ориентированной пленки. Влияние гидростатического давления на пьезомодуль dp показано на рис. 123 [168]. При атмосферном давлении зависимость dp от температуры аналогична таковой для 31- Давление приводит к уменьшению пьезомодуля dp особенно [c.186]

В приведенном ниже решении используется вторая расчетная схема. Оболочка находится под действием силового и температурного полей, линейно изменяющихся по поверхности составного цилиндра. Предполагается, что материал однороден и его константы (модуль упругости Е, коэффициент Пуассона V, коэффициент линейного расширения р) в пределах действующих на оболочку температур не изменяются. 1 раничные условия шарнирного опирания и упругого сопряжения (толщина сопрягаемых пластин одинакова) допускают комплексную формулировку, что поз- [c.206]

Не все из перечисленных параметров изучены для карбидов, но мы располагаем достаточно убедительными доказательствами того, что модуль всестороннего сжатия, модуль сдвига и отношение Пуассона чувствительны к температуре и пористости. На рис. 60 [4] представлены температурные зависимости Е, О и V образца ЫЬСо,97, полученного горячим прессованием (с пористостью 6%) в области температур от О до 1600 °С оба модуля, и С, уменьшаются на 25%, в то время как V почти не зависит от темпера- [c.140]

Применимость приведенных переменных такого рода [80] проверена значительно менее полно как в отношении пределов, так и в отношении точности по сравненню с приведенными переменными для температурной зависимости (см. гл. 11) или для зависимости от концентрации (см. гл. 16). Молекулярный механизм зависи.мости а.., от напряжения или деформации, как упоминалось в предыдущей главе, также мало понятен. Если при растяжении он связан с увеличением свободного объема вследствие того, что коэффициент Пуассона отличен от Уз, то приведенные переменные нмеют под собой теоретическую основу [81] ). Крайне желательно проведение сравнительных опытов при растяжении и сдвиге. Следует подчеркнуть еще раз, что этот тип нелинейности совершенно отличен от рассмотренной в гл. 13 нелинейности мягких полимеров при больших деформациях. [c.400]

При наличии температурного градиента в порошке в области низких давлений, когда средняя длина свободного пробега молекул равна расстоянию между частицами или больше его, возможно существование температурных разрывов между отдельными частицами. Возможность таких разрывов температуры была предсказана Пуассоном еще в 1835 г. Варбург обратил внимание на необходимость их изучения, а Смолуховский исследовал этот вопрос теоретически и экспериментально. Впоследствии Жаффе [32] также рассматривал вопросы о температурных разрывах и о тепловых носителях с большим средним сво- [c.342]

Рис. 3.5. Экспериментальные температурные зависимости Е полиметилметакри-лата (1) и бутилакрилатного каучука (б), а также рассчитанные по уравнению (3.19) зависимости Е от температуры (2—5) и от состава (1 —5 ) для гетерогенных композиций с матрицей ПММА и эластичными включениями полнбутила-крилатного каучука с объемной долей фз, равной 0,25 0,5 0,75 0,95 соответственно (кривые 2—5) и при температуре — 50°, 0°, 50°, 100° и 150 °С соответственно (кривые 1 —5 ) (пересчет О на Е производили при условии, что коэффициент Пуассона ПММА равен 0,35, а каучука — 0,5) [25].

При понижении температуры прочность и упругость пенополистирола увеличиваются на 20—30%. Вследствие увеличения хрупкости полимерной основы при отрицательных температурах наблюдается некоторое снижение предела прочности при растяжении, причем это снижение носит линейный характер. Отмечается повышение коэффициента Пуассона с понижением температуры для пенополистирола с кажущейся плотностью 48 кг/м при 20° С он равен 0,36, а при — 197° С — 0,41. В температурном интервале от —50 до 60° С разрушение при растяжении образцов беспрессовых пенополистиролов происходит без заметного образования шейки, в месте разрыва. Прочностные характеристини пенополистирола ПСБ при повышенных температурах" представлены в табл. IV. 14. [c.115]

Чтобы иметь представление о величине возникающих напряжений при термическом ударе, приводим данные У. Д. Кингери [10] для стеклянной пластинки с модулем упругости =10 кГ/см , коэффициентом линейного термического расширения а=10"10 и коэффициентом Пуассона л=0.20, т. е. при показателях, близких к стекловатому шлаку. При погружении стеклянной пластинки, нагретой до 100° С, в ванну со льдом возникают мгновенные растягивающие напряжения в поверхностном слое, по расчету равные 5000 кГ/см , что в пятикратном размере превышает предел прочности стекла при растяжении. Согласно расчетной формуле, величина мгновенного растягивающего напряжения пропорциональна температурному градиенту. Расход энергии, требуемой для деформации материала, поддающегося хрупкому разрушению (стекла, шлака, керамики, горной породы), при растяжении равен примерно 0.001 того количества энергии, которая необходима для разрушения идентичного материала при сжимающих напряжениях. По данным Ф. С. Бонд 19, при механическом дроблении только 0.1% затраченной энергии используется на разрушение материала, остальные 99.9% энергии преобразуются в тепло. При этом материал и части дробильных машин нагреваются с последующей непроизводительной отдачей тепла в атмосферу. [c.66]

Смотреть страницы где упоминается термин Пуассона температурный: [c.61] [c.135] [c.67] [c.28] [c.577] [c.360] [c.41] [c.351] [c.121] [c.67] [c.226] [c.243] [c.539] [c.65] [c.66] [c.349] [c.508] [c.676] [c.222] [c.549] [c.721] [c.628] [c.105] [c.54] [c.225]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология