Десорбер размеры

Основные размеры абсорбера и десорбера определяются так и е, как для ректификационных колони. [c.248]

Конечная концентрация бензольных углеводородов в поглотительном масле обусловливает его расход (который, в свою очередь, влияет на размеры как абсорбера, так и десорбера), а также часть энергетических затрат, связанных с перекачиванием жидкости и ее регенерацией. Поэтому А выбирают, исходя и.з оптимального расхода поглотителя [3). Для коксохимических производств расход поглотительного каменноугольного масла /. принимают в 1,5 раза больше минимального . ц [4 . В этом случае конечную концентрацию определяют из уравнения материального баланса, используя данные по равновесию (см. рнс. 5.2 и 5.3) [c.193]

Основные размеры адсорбера (десорбера), так же как и любого другого аппарата, в котором протекает диффузионный процесс, могут быть определены при помощи основного уравнения массопередачи (1. 7) [c.266]

Расчет основных размеров адсорбера (десорбера) [c.266]

Пластовая вода из емкости 11 подавалась в десорбер 4, который имел следующие основные размеры высота 1280 мм, внутренний диаметр 34 мм. [c.104]

РАСЧЕТ ОСНОВНЫХ РАЗМЕРОВ АДСОРБЕРА (ДЕСОРБЕРА) [c.293]

И, Расчет основных размеров абсорбера (десорбера) [c.244]

Исследования кинетики десорбции проводят с целью выявления влияния различных факторов на процесс, таких как скорости десорбирующего агента, температуры десорбирующего агента, начальной концентрации адсорбата (поглощенного вещества) в адсорбенте, высоты слоя адсорбента, геометрических размеров гранул адсорбента и др. Знание основных закономерностей процесса десорбции позволяет определить оптимальные режимы работы десорбера для данной системы адсорбат — адсорбент, время десорбции для достижения той или иной степени десорбции и основных кинетических характеристик данной системы (коэффициентов внешнего и внутреннего массообмена, эффективных коэффициентов диффузии и др.). [c.84]

Один и тот же типовой процесс может быть реализован в аппаратах различного вида, которые могут существенно различаться по своим рабочим характеристикам, габаритам, массе. Правильный выбор вида и размеров аппарата для осуществления типового процесса позволяет наиболее рационально организовать всю технологическую последовательность переработки сырья. Для осуществления различных основных процессов в ряде случаев могут быть использованы аппараты, одинаковые по конструкции, например ректификационная колонна и десорбер. Иногда в одном аппарате можно одновременно осуществлять несколько процессов, например в реакторе каталитического крекинга, в котором происходят процессы химического превращения сырья, транспорт катализатора потоком паров, сепарация катализатора из потока паров в циклонах. Следует отметить, что всем типовым процессам сопутствуют гидравлические и теплообменные процессы. [c.12]

Поскольку абсорбция этилена протекает с выделением тепла, сырье предварительно охлаждают маточным раствором в теплообменниках 1. Далее сырье охлаждают в кристаллизаторах емкостного типа I ступени 3 путем прямого контакта с жидким этиленом. Из кристаллизаторов газообразный этилен, отводят на холодильную установку. В схеме процесса имеется от 5 до 7 последовательно включенных кристаллизаторов, которые позволяют получать кристаллы крупного размера. Далее суспензию и-ксилола подают на центрифугу I ступени 5 получающийся маточный раствор и осадок после плавления стабилизируют в десорберах 7. Отходящий сверху десорберов этилен направляют на холодильную установку. [c.118]

Размеры десорбера определяются так же, как и размеры абсорбера. [c.86]

Основными аппаратами установки абсорбционной очистки газа являются абсорбер и десорбер. Выбор абсорбента существенно влияет на экономические показатели установки очистки, так как размеры оборудования, капитальные и эксплуатационные затраты зависят, в первую очередь, от интенсивности циркуляции поглотительного раствора. [c.84]

По уравнению (8. 1) рассчитывают также основные размеры абсорберов (десорберов) и других типов, имеющих определенную фиксированную поверхность контакта фаз. [c.244]

Для насадочных абсорберов и десорберов основные размеры могут быть найдены или путем определения числа теоретических тарелок и высоты, эквивалентной одной теоретической тарелке, или путем вычисления поверхности контакта фаз с использованием основного уравнения абсорбции (8. 1). Выбор диаметра и высоты такого аппарата и гидравлический расчет, включающий обоснование гидродинамического режима и определение потери напора, осуществляются с использованием расчетных уравпепий, подробно рассмотренных в 5 седьмой глапы. [c.244]

При описанном построении значением у задаются. Чем меньше у, тем выше лежит полюс 5 и тем ниже расположен полюс Р, т. е. тем больше количества тепла Со и С. Наоборот, с увеличением у полюс 5 опускается, а полюс Р поднимается следовательно, количества тепла Со и С уменьшаются, однако с увеличением у понижается движущая сила и увеличиваются необходимые размеры десорбера. [c.328]

Расчет десорбера. В связи с отсутствием экспериментальных данных о равновесном состоянии системы моноэтаноламин— вода—СОг — при температурах десорбции расход пара на регенерацию раствора моноэтаноламина и размеры десорбера определяют с учетом практических данных действующих заводов, на которых расход пара составляет 80—130 кг на 1 раствора моноэтаноламина. [c.78]

Пример 6.2. Определить основные размеры комбинированного газосепаратора-водоотделителя, в который из десорбера после конденсации и охлаждения до 35 С поступает смесь, состоящая из 8000 кг ч газового бензина, 2500 кг/н несконденсировавшихся газов и 3000 кг ч водяного конденсата. Часть бензина в количестве 3600 кг/ч возвращается на верх ректификационной части десорбера в качестве орошения, Абсолютное давление в [c.208]

От поглотительной емкости абсорбента зависит его удельный расход, она определяет размеры оборудования, в первую очередь блока регенерации (холодильников, рекуперативного теплообменника, испарителя, десорбера, насосов и т. д.), а также расход тепла на подогрев и охлаждение поглотителя. [c.80]

Если исходный газ богат тяжелыми газами Сд—С и содержит мало метана и этаи-этена, абсорбционная часть установки может быть упрощена. В этом случае вместо абсорбера 1 мояшо применить смешение нестабильного бензина и газа (после компрессии) в контакторе, а десорбер-деэтанизатор значительно сократить в размерах. [c.343]

Технологическая схема (рис. 3.26). Сырье смешивается с растворителем (бензиновой фракцией 85—120°С) и вводится в адсорбер А-2. Жидкое сырье поднимается навстречу опускающемуся адсорбенту (синтетическому алюмосиликату с частицами размером 0,2—0,8 мм), который извлекает нежелательные компоненты. Раствор очищенного масла (рафината первой ступени) поступает в систему регенерации, а насыщенный смолами адсорбент самотеком опускается в десорбер А-3. В А-3 происходит удаление адсорбированных нефтепродуктов нагретым растворителем. С верха А-3 отбирается рафинат второй ступени, а пульпа с низа этого аппарата поступает в сушилку-сепаратор ЛА, в которой подачей пара создается псевдоожиженный слой. Из верхней части сушилки А-4 удаляются пары растворителя и воды, а с низа системой пневмотранспорта выводится в ступенчато-противоточный регенератор Р-1 сухой насыщенный смолами адсорбент. В регенераторе Р-1 с поверхности адсорбента выжигаются углеродистые отложения. Регенерированный адсорбент системой пневмотранспорта через холодильник с псевдоожиженным слоем А-1 возвращается в адсорбер А-2. [c.133]

Непрерывный процесс очистки масел в движущемся слое адсор--бента заключается в следующем. Сырье смешивают с растворите-, лем — бензин Б-70 или БР-1 ( Галоша ) в соотношении 1 1. Разбавленное сырье из смесителя насосом подается в нижнюю часть адсорбера, где оно движется снизу вверх. Навстречу сырью непрерывно движется сравнительно плотным слоем микросферический адсорбент (размер частиц 0,25—0,5 мм). Расход адсорбента на сырье 2- -4-кратный. Отработанный (насыщенный) адсорбент из адсорбера поступает непрерывно на регенерацию и снова в процесс. Таким образом, он непрерывно циркулирует в системе адсорбер—десорбер—адсорбер и т. д. Адсорбент при регенерации проходит последовательно следующие стадии промывка растворителем (тем же бензином, что и для разбавления сырья), просушка воздухом, продувка острым паром и обжиг в специальной печи при 600—650° С. Весь процесс регенерации адсорбента проводят [c.97]

Под колонным аппаратом понимают вертикально расположенный аппарат, высота которого значительно больше его поперечного размера. К таким аппаратам относят ректификационные колонны, абсорберы, адсорберы, десорберы, дистилляторы, скрубберы, экстракторы и др. Способы монтажа и ремонта перечисленных аппаратов одинаковы. Кроме того, способы эти во многих случаях полностью или частично применимы для реакторов, регенераторов, различных опорных конструкций, дымовых труб, башен и др. [c.172]

Расчет основных размеров десорбера производится в той же последовательности, что и расчет абсорбера (см. разд. 11.4). Движущая сила на языке фазы у при десорбции будет, естественно, (уР — у) вместо (у — уР) при абсорбции, а на языке фазы х — (х — хР) вместо (хР — х). [c.960]

Основными частями установки для непрерывной осушки газа (рис. 147) являются адсорбер 1 и десорбер 2. В качестве адсорбента используется силикагель АСМ с размером частиц 0,2—0,5 мм. [c.302]

Определению основных размеров тарельчатого абсорбера (десорбера), так же как и в случае ректификационных колопн, предшествует определение числа теоретических тарелок. Методы определения числа тарелок рассмотрены выше. [c.244]

Кроме перечисленных выше пунктов, проектировщику обычно требуется определить диаметр аппарата, его высоту, размеры внутренних частей (иначе говоря, размеры и тип насадки или число тарелок), а также оптимальную скорость жидкости в абсорбере и регенераторе. Иногда необходимо знать температуру потоков, входящих и выходящих из абсорбера количество отводимого тепла (рассчитывается по теплоте растворения и другим тепловым эффектам) и давление, при котором работают абсорбер и десорбер. Все эти вопросы рассматриваются в данном разделе. Механический расчет абсорбера и десорбционной колонны (включая распределители жидкости и т. п.) см. т. II, гл. I. [c.411]

Выбор того или иного метода монтажа таких аппаратов зависит от их размеров, массы и наличия грузоподъемных механизмов и устройств. Наиболее целесообразно весь аппарат, включая все внутренние устройства, собрать до подъема, что позволит значительно сократить время монтажа и повысить точность при компоновке узлов. При этом необходимо предусмотреть временное надежное закрепление внутри аппарата циклонов, десорбера и стояков посредством упоров и растяжек. Тяжелые аппараты поднимают частями сначала реактор, затем регенератор. Каждый и устанавливаемых в проектное положение аппаратов тщательно выверяют на вертикальность и надежно закрепляют болтами. [c.223]

Кипятильник, непосредственно примыкающий к нижней части десорбера, состоит из корпуса диаметром 1,2—2,4 м и высотой 3— 6 м, внутри которого находится пучок труб, ввальцованных в две глухие перегородки, размещенные в верху и в низу кипятильника. Раствор в кипятильнике подогревается паром, расход которого составляет 80—130 кг м раствора. Применяются также выносные кипятильники. Для небольших количеств раствора (до 2 м Ыас) применяют теплообменники и холодильники типа труба в трубе , для больших количеств — кожухотрубные. Размеры аппаратов определяются их тепловой загрузкой. При расчете поверхности теплообмена коэффициент теплопередачи по практическим данным принимают в пределах 200—400 ккал м час ° С. [c.110]

Воздух, поступающий в десорбер и в транспортную линию, предварительно сушится сначала в склянках серной кислотой, а затем в колойке 18 йиликагелем. Скорость воздуха в адсорбере регулируют винтовым зажимом 21. Адсорбент нужно поддерживать в состоянии кипения . При размере частиц силикагеля 0,2— [c.304]

Для разделения ароматических изомеров предложено также применять [62] молекулярные сита. Система представляет собой двухступенчатую адсорбционно-десорбционную аппаратуру с двумя фракционирующими колоннами. Смеси пропускают через адсорбер, заполненный молекулярными ситами типа 10Х, предварительно насыщенными бензолом. На этом адсорбенте избирательно адсорбируется ж-ксилол. л-Ксилол вместе с бензолом, вытесненным л-ксилолом, концентрируется в выходящем из адсорбента потоке. Этот поток перегоняют, разделяя на л-ксилоль-ную фракцию высокой чистоты и бензол, возвращаемый в адсорбер для вытеснения ж-ксилольного концентрата. Адсорбцию и десорбцию проводят в приблизительно одинаковых условиях. Поток из десорбера перегоняют в отдельной колонне, выделяя ж-ксилол высокой чистоты. Применяя молекулярные сита с различными размерами пор, можно разделить и другие трудно поддающиеся очистке органические соединения. [c.328]

Десорбер. Процесс выделения углекислого газа из насыщенного раствора протекает в десорбере, который представляет собой цилиндрический аппарат (рис. 14), состоящий из двух частей, находящихся одна над другой. Нижняя часть—кипятильник кожухотрубного типа — состоит из большого числа вертикальных труб, создающих значительную поверхность нагрева. Верхняя часть аппарата — дефлегматор с насадкой из фарфоровых колец размером 25X125X3 мм (или с тарелками) является KOHTaiKTHbiM теплообменником между насыщенным раствором моноэтаноламина, поступающим из теплообменника раствора на регенерацию, и горячей паро-газовой смесью, идущей из кипятильника и состоящей из СО2 и водяных паров. [c.75]

Определить основные размеры комбинированного газосепа-ратора-водоотделителя, в крторый из десорбера, после конденсации и охлаждения др 35° С, поступает смесь, состоящая из 80G0 кГ час сырого газового бензина, 2500 кГ шс газообраз- ых продуктов и 3000 Kr/iia водяного конденсата. Часть бензина, в количестве 3600 кГ/час, в качестве орошения возвращается наверх ре тнфикационной части десорбера. Давление в сепараторе—3 ата. [c.160]

На рис. Vni. 13 изображена схема адсорбционно-десорбционной установки, разработанная теми же авторами, позволяющая снизить истирание зерен адсорбента. Адсорбер 1 конструктивно не отличается от принятого в описанной выше схеме. Десорбер 4 представляет собой вертикальную трубу, заполненную насадкой. Диаметр трубы и размер элементов насадки зависят от диаметра зерна и необходимого времени пребывания адсорбента в десорбере. Снизу в десорбер поступает десорбирующий агент со скоростью, обеспечивающей псевдоожижение адсорбента. Наличие насадки позволяет создать равномерное псевдоожижение адсорбента при больших высотах слоя без явлений пробко- и каналообразо-вания. По выходе из десорбера адсорбент попадает в бункер 6, а десорбированное вещество вместе с десорбирующим агентом из бункера направляются на дальнейшую переработку по схеме, аналогичной предыдущей (см. рис. VIII. 12). Помимо простоты конструктивного оформления процесса, работа по описанной схеме (поданным В. Н. Лепилина, П. Г. Романкова нТ. И. Козловой) позволяет снизить истирание зерен адсорбента (угля) в 4 раза по сравнению с установкой, изображенной на рис. VIII. 12. [c.439]

Значительно меньшее истирание адсорбента наблюдается, когда адсорбционно-десорбционный процесс проводится по горизонтально-последовательной схеме (см. рис. 8, в). Диаметр транспортной трубы и размер элементов насадки, заполняюш.их вертикальную трубу-десорбер, зависят от размеров зерен адсорбента и времени пребывания его в десорбере. Скорость движения адсорбента в де-сорбере при данном диаметре регулируют краном или дозирующим устройством. Регулировка представляет известные трудности, поэтому такая схема не всегда применима. Однако о ее преимуществах можно судить по данным испытаний адсорбентов на истирание (табл. 1). [c.27]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология