Степень десорбции

Исследования кинетики десорбции проводят с целью выявления влияния различных факторов на процесс, таких как скорости десорбирующего агента, температуры десорбирующего агента, начальной концентрации адсорбата (поглощенного вещества) в адсорбенте, высоты слоя адсорбента, геометрических размеров гранул адсорбента и др. Знание основных закономерностей процесса десорбции позволяет определить оптимальные режимы работы десорбера для данной системы адсорбат — адсорбент, время десорбции для достижения той или иной степени десорбции и основных кинетических характеристик данной системы (коэффициентов внешнего и внутреннего массообмена, эффективных коэффициентов диффузии и др.). [c.84]

При десорбции гидрофобных растворителей (таких как п-ксилола, толуола, гексана) из углей наблюдается снижение скорости [4]. Проведены широкие исследования кинетики десорбции этих веществ из угля АР-3 в условиях изменения в широком интервале скоростей потока и температуры [4]. В условиях опытов количество десорбированного вещества быстро снижалось во времени по экспоненциальному закону, что позволило применить при расчете времени десорбции или степени десорбции использованное выше уравнение Викке в виде [c.92]

С повышением степени десорбции экстремальный характер кривых становится особенно явным, что еще раз подчеркивает необходимость определения оптимальной скорости водяного пара. [c.93]

Повышение температуры процесса способствует уменьшению удельного расхода пара, необходимого для достижения одной и той же степени десорбции [4]. [c.93]

Выявлено также, что при одних и тех же условиях с увеличением высоты слоя адсорбента степень десорбции веществ снижается, удельный расход пара при этом также уменьшается. Однако с увеличением высоты слоя угля свыше 30-10-2 удельный расход пара при достижении одной и той же степени десорбции практически не изменяется [4]. Следовательно, при практической реализации процесса использовать сравнительно короткие слои адсорбента нецелесообразно. [c.93]

Рис. 2.22. Зависимость удельного расхода пара I от скорости потока водяного пара W при различных значениях степени десорбции Y-

Рис. 2.25. Изменение степени десорбции у беизина нз активного угля водяным паром со временем при — 0,12 м/с

Проведенный анализ экспериментальных и расчетных кривых, отражающих изменение концентрации паров бензина в десорбирующем агенте (водяном паре) и степени десорбции, показал удовлетворительную сходимость результатов (рис. [c.101]

В табл. 2.11 приведены результаты эксперимента и расчетные значения степени десорбции п-ксилола на углях различной пористой структуры, полученные при времени десорбции 60 мин. [c.102]

Таблица 2.11. Расчетные (I) и экспериментальные (II) значения степени десорбции п-ксилола

Степень десорбции прн температуре [c.102]

Данные о пористой структуре и геометрических размерах гранул угля приведены в работе [4]. Десорбция проводилась при скорости пара ш = = 0,1 м/с, насыщение —до равновесия при = 30°С и концентрации п-ксн-лола 9 мг/л. В табл. 2.12 представлены результаты эксперимента и расчета по выявлению влияния скорости пара и высоты слоя угля на степень десорбции п-ксилола из угля АР-3 при времени десорбции 60 мин и температуре 105 °С. [c.102]

Т аблица 2.12. Расчетные (I) и экспериментальные (II) значения степени десорбции п-ксилола при различных скоростях пара и высотах слоя угля [c.102]

Высота слоя угля, м Скорость пара w, м/с Степень десорбции V Высота слоя угля, м Скорость пара 0), м/с Степень десорбции V [c.102]

Т аблица 2.13. Расчетные (I) и экспериментальные (II) значения степени десорбции органических растворителей нз угля АР-3 при < = 105°С [c.103]

При выборе критерия оптимальности процесса рекуперации решался вопрос о том, следует ли ориентироваться на экономический критерий или можно ограничиться достижением экстремума одного из технологических показателей, таких, например, как удельный расход пара, степень десорбции и т. д. Использование частных технологических критериев приводит к необходимости определения, при каких условиях достижение их экстремумов обеспечит одновременно наибольшую экономическую эффективность процесса в целом, т. е. совпадает ли технологический оптимум с экономическим. Решение этого вопроса связано с задачей соизмерения выигрыша по одному показателю с проигрышем по другому, а так как большинство показателей процесса измеряется в различных единицах, т. е. являются непосредственно несопоставимыми, то приходится дополнительно решать вопрос об их эквивалентности. [c.168]

На рис. П1.20 и 111.21 приведены в дополнение к вышеописанному данные по к. п. д. при десорбции разных газов в пенном аппарате для некоторых конкретных процессов [232, 307]. Например, степень десорбции аммиака на одной полке при Шг = 2,5—3 м/с [c.155]

Промышленный десорбер хлора установлен еще в 1962 г. на хлорном заводе Светогорского целлюлозно-бумажного комбината, где проработал несколько лет [343]. Аппарат квадратного сечения (590 X 590 мм) изготовлен из винипласта с тремя решетками типа 5/2. Высота сливных порогов 60 мм. Общее гидравлическое сопротивление 3-полочного аппарата около 2000 Па. При pH рассола не выше 2,5, температуре 60—65 °С и плотности орошения жидкости 50—80 м /(м2 -ч) степень десорбции хлора составляет около 99—99,9 %. [c.283]

На этом же комбинате в 1965 г. испытан пенный аппарат для десорбции двуокиси серы из сульфитных щелоков, показавший высокую эффективность. В зависимости от условий проведения процесса степень десорбции на одной полке пенного аппарата составляла 40—75% (при высоких и низких плотностях орошения, соответственно). [c.283]

Рис. 4.14. Изменение температуры регенерации 1), степени упаривания раствора а (2) и степени десорбции тиолов (3) во времени

Обработка экспериментального материала по уравнению (9.7) выявила отклонения от предсказываемой теорией линейной зависимости 1п 7 = / (т) в начальных участках кинетических кривых, соответствующих удалению адсорбата из объема адсорбционных полостей. В связи с этим непосредственное использование уравнения (9.7) для определения степени десорбции углеводородов затруднительно. [c.195]

Соотношение (9.8) позволило разработать метод относительного расчета десорбционных кривых нормальных углеводородов парафинового ряда по сетке десорбционных кривых стандартного вещества [21]. Расчет заключается в том, что по заданной температуре десорбции искомого углеводорода Г,-, используя соотношение (9.8) и известные значения теилот адсорбции (при одинаковых степенях заполнения), находят температуру стандартного углеводорода при которой десорбционные кривые этих углеводородов накладываются друг на друга. После этого определяют по сетке степень десорбции искомого углеводорода при заданном времени экспозиции в вакууме. [c.195]

Аналогичные зависимости установлены для другой характерной температуры Г", при которой достигается быстрая десорбция. При температуре быстрой десорбции после экспозиции насыщенной адсорбатом гранулы в вакууме в течение 30 мин содержание адсорбата в 100 г адсорбента снижается до 1 г. И в этом случае уголь необходимо перегревать на 100 С, а цеолит NaX на 160 °С по сравнению с силикагелем, чтобы достичь высокой степени десорбции углеводородов (рис. 9,8). [c.199]

Продукт содержал нормальные парафины С — j5 (выход 15,6% па исходное сырье) и десорбент (выход 77,8% от общего расхода десорбента, включая стадию продувки). После разделения десорбент возвращали в цикл. Степень десорбции нормальных парафинов составила 80%. После этого давление в системе снизили и цикл повторили. Выход нормальных парафинов в процессе в целом был равен 90,0% по отношению к их содержанию в сырье. Концентрация нормальных парафинов С — j в продукте 99,6%. [c.500]

Наиболее сложным случаем является десорбция нескольких газов при нагревании. В этом случае десорбция каждого из компонентов облегчается наличием других компонентов, выполняющих функцию десорбирующих агентов. В результате температура десорбции ниже (или степень десорбции выше), чем при десорбции одного растворенного газа. Это наблюдается, например, при абсорбции сероводорода и органических сернистых соединений различными растворителями из газов, содержащих двуокись углерода. В извлечении двуокиси углерода нет необходимости, однако наличие СО 2 в растворе облегчает десорбцию сернистых соединений и позволяет соответственно увеличить степень очистки газа от сернистых соединений. [c.51]

Рис. 2. Зависимость степени десорбции н-алканов С9—Сц и —Сц на цеолите СаА от количества пропущенного -гексана.

Таким образом, решение системы (2.2.18) с учетом начальных и граничных условий позволяет получить уравнения распределения десорбируемого вещества и температуры по высоте слоя и рассчитать степень десорбции к моменту времени т. [c.100]

Изучение параметрической чувствительности критериев оптимальности показало, что наиболее сильное влияние на оба критерия оказывает изменение концентрации поглощаемого вещества— бензина БР-1 в паровоздушной смеси, поступающей на рекуперационную установку. Вторым фактором по степени влияния на критерии оптимальности является уменьшение остаточного содержания бензина после фазы десорбции (увеличение степени десорбции), а третьим — измeнeн e скорости подачи десорбирующего агента (водяного пара). [c.182]

Целесообразно применение вакуумных дегазаторов, которые обеспечж высокую степень десорбции летучих веществ. Для этой цели применяются т- полые десорберы с разбрызгивающими устройствами. [c.339]

При исоледовании активаторов одновременно изучалось их влияние на кинетику десорбции двуокиси угл ода из насыценных растворов карбоната кшия. В ходе исследования сравнивались степень десорбции двуокиси углерода и изменение степени карбонизации активированного и веактивированного абсорбента во времени. [c.158]

Десорбция воды. Важной характеристикой катализатора перед подачей его на дегидрирование является содержание в нем хе-мосорбированной влаги и адсорбированного углекислого газа. При высоких температурах регенерации (до 650 °С) влага, вероятно, в основном хемосорбирована на катализаторе и кажущаяся энергия активации хемосорбции воды близка к энергии активации химических реакций. Степень десорбции, определяемая отношением количества десорбируемой воды <7 к ее начальному содержанию при данной температуре, выражается уравнением [c.142]

Для химических реакций максимальное количество продукта определяется по уравнению реакции по основному исходному веществу. В качестве основного вещества принимается, как правило, наиболее ценный компонент реакционной смеси, который обычно присутствует в недостатке против стехиометрии. Так, для промышленной реакции 2SO2 + O2 —250з основным реагентом считают диоксид серы, так как второй реагент — кислород — поступает в составе воздуха и является менее ценным. То же относится ко всем многочисленным реакциям окисления при помощи кислорода воздуха, в которых кислород всегда поступает в избытке. При гидратации этилена СН2 = СН2 + Н20— -СгИбОН основным считают этилен. Воду, естественно, не принимают за основное исходное вещество и берут в избытке в большинстве процессов гидратации, гидролиза и конверсии с водяным паром. Для процессов межфаз-ной массопередачи (абсорбции, десорбции, испарения и др.) за максимальное принимается все количество вещества, которое имеется в отдающей фазе (например, в газе при абсорбции). Такой выход продукта применительно к химическим реакциям обычно называют степенью превращения. В процессах массопередачи такой выход называют степенью межфазного перехода, например степенью абсорбции, степенью десорбции и т. п. Степень превращения или межфазного перехода можно выражать (в соответствии с названием) отношением количества израсходованного основного вещества к общему его количеству в начале процесса Сн . [c.42]

Зависимость степени десорбции к-пентапа, по данным Клушипа [23], из гранул синтетического цеолита NaX прослеживается на рис. 9,5. Анализ кривых показывает, что при скоростях потока 2,4 л/(см -мин) и выше массообмен определяется только внутридиффузионной К1шетикой. Значение этой предельной скорости практически не зависит от размера гранул адсорбента, молекулярной массы углеводорода и температуры. Близкие результаты получены в работе [24]. Относительный метод расчета при скоростях потока выше предельной был распространен на случай десорбции в потоке газа [25]. [c.197]

Кроме того, при движении пара обратно иаправлонию движения отбензипиваемого газа при адсорбции выделяющиеся из верхних слоев угольной шихты пары легких углеводоро-доп. проходя через нижние слои, являются сами по себе динамическим агентом, вымывающим трудно десорбируемые углеводороды, которые концентрируются в нижних слоях адсорбера. При этом снижается расход так называемого динамического пара (пара на отдувку) и увеличивается степень десорбции. [c.255]

Усиление избирательности адсорбции на цеолитах связано со специфическим взаимодействием полярных молекул NO2 с частично протонизирован-ными атомами водорода поверхностйых гидроксильных групп адсорбента, в то время как адсорбция анолярных молекул хлора ограничивается лишь дисперсионными силами адсорбат — адсорбент. Также избирательно поглощаются полярные молекулы хлористого нитрозила. Все компоненты рассматриваемой смеси десорбируются из цеолита при 200 °С, степень десорбции составляет 95-98%. [c.366]

Обычно в качестве десорбента используют нормальные парафмы [62 . Десорбцию осуществляют углеводородом, температура кипения которого ниже температуры начала кипепия перерабатываемой фракции. Это диктуется необходимостью достаточно легкого разделения экстракта и десорбента. Чем меньше разница в числе углеродных атомов в молекулах нормальных парафинов сырья и десорбента, тем быстрее происходит десорбция. На рис. 20,17 представлена зависимость времени десорбции нормальных парафинов, выделенных из фракции 150—205 °С, от этого показателя. В случае десорбции к-нонана пз слоя цеолита СаА при температуре 250 °С, скорости потока десорбента 8 см/с и массовом соотношении десорбент адсорбат = 5 1 степень десорбции составляет 100% при использовании н-гексана и только 63% при использовании технической пропан-бутановой фракции [63]. [c.450]

Процесс Энсорб . Эффективным десорбентом высокомолекулярных углеводородов является аммиак [85, 86]. Он был применен в процессе Энсорб , разработанном фирмой Эссо Рисерч энд Энжинеринг . С помощью аммиака из цеолита СаА могут удаляться поглощенные нормальные парафины вплоть до С33. Преимущество использования аммиака по сравнению с продувкой азотом отчетливо видно прп рассмотрении рис. 20,27. Использование аммиака позволяет достичь практически полного удаления нормальных парафинов из адсорбированной фазы в этих же условиях степень десорбции углеводородов продувкой азотом не превышает 35%. [c.458]

Вакуумтермическая десорбция (остаточное давление в системе 350 мм рт. ст.) при температуре 450 С в течение 1 ч обеспечивает восстановление адсорбционной способностп активного угля. Влияние остаточного давления в системе на степень десорбции незначительно, при давлении 550 и 350 мм рт. ст, степень десорбции ртути составляет соответственно 93 и 96,7%. [c.482]

Наличие СО2 в насыщенном растворе аминов облегчает десорбцию ключевого компонента - сероводорода за счет дополнительной отдувки H,S иод действием СО2 и позволяет повысить степень десорбции сероводорода или уменьшить флегмовое число (и, соответственно, расход пара на регенерацию). На рис. 4.46 ириведена зависимость расхода пара на регенерацию насыщенных растворов ДЭА от соотношения H2S/ СО2 в сыром газе, построенная на основании опыта эксплуатации ряда промышленных установок очистки газа. [c.317]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология