Десорбция расход пара

Расчет десорбера. В связи с отсутствием экспериментальных данных о равновесном состоянии системы моноэтаноламин— вода—СОг — при температурах десорбции расход пара на регенерацию раствора моноэтаноламина и размеры десорбера определяют с учетом практических данных действующих заводов, на которых расход пара составляет 80—130 кг на 1 раствора моноэтаноламина. [c.78]

Повышение температуры процесса способствует уменьшению удельного расхода пара, необходимого для достижения одной и той же степени десорбции [4]. [c.93]

Выявлено также, что при одних и тех же условиях с увеличением высоты слоя адсорбента степень десорбции веществ снижается, удельный расход пара при этом также уменьшается. Однако с увеличением высоты слоя угля свыше 30-10-2 удельный расход пара при достижении одной и той же степени десорбции практически не изменяется [4]. Следовательно, при практической реализации процесса использовать сравнительно короткие слои адсорбента нецелесообразно. [c.93]

Одним из важных факторов процесса десорбции является также начальная величина адсорбции ао с ее уменьшением скорость десорбции снижается. После /4, десорбции основного количества вещества скорость процесса становится очень низкой и почти не зависит от начальной величины адсорбции, в связи с чем удельный расход пара с увеличением степени [c.93]

Рис. 2.22. Зависимость удельного расхода пара I от скорости потока водяного пара W при различных значениях степени десорбции Y-

При выборе критерия оптимальности процесса рекуперации решался вопрос о том, следует ли ориентироваться на экономический критерий или можно ограничиться достижением экстремума одного из технологических показателей, таких, например, как удельный расход пара, степень десорбции и т. д. Использование частных технологических критериев приводит к необходимости определения, при каких условиях достижение их экстремумов обеспечит одновременно наибольшую экономическую эффективность процесса в целом, т. е. совпадает ли технологический оптимум с экономическим. Решение этого вопроса связано с задачей соизмерения выигрыша по одному показателю с проигрышем по другому, а так как большинство показателей процесса измеряется в различных единицах, т. е. являются непосредственно несопоставимыми, то приходится дополнительно решать вопрос об их эквивалентности. [c.168]

Пример 18. Определить к. п. д. полки пенного аппарата для десорбции аммиака из слабой аммиачной воды острым паром при следующих условиях удельный расход пара (отношение расхода пара к расходу жидкости) 0,2 кг/кг высота слоя пены на полке 0,15 м Р — 1,01-10 Па. [c.178]

Десорбция облегчается с повышением температуры и увеличением расхода десорбирующего агента. Десорбция газообразных и легколетучих компонентов облегчается при понижении давления в системе. Экономичность промышленного адсорбционного разделения в значительной степени зависит от режима процесса регенерации адсорбента, так как существенная часть энергозатрат процесса в целом приходится на стадию десорбции (расход тепла на отгонку растворителя, нагрев адсорбента до температуры проведения процесса десорбции, расход водяного пара или газа для удале- [c.280]

Экономичность адсорбционного разделения в промышленности п значительной степени зависит от режима процесса десорбции — регенерации, так как значительная часть энергозатрат процесса относится к стадии десорбции — регенерации (расход тепла на отгонку растворителя, нагрев адсорбента до температуры, соответствующей оптимальным условиям десорбции — регенерации, расход водяного пара или газа для удаления растворителя из слоя адсорбента после десорбции, расход энергии на подачу воздуха в случае окислительной регенерации, расход воды на конденсацию и охлаждение растворителя и др.). [c.254]

Наиболее распространенное решение - уменьшение температуры отгонки бензольных углеводородов путем подачи в десорбер острого пара. При этом насыщенное поглотительное масло предварительно подогревается либо глухим паром наиболее доступных параметров (0,5-0,6 МПа) до 135-140°С, либо в трубчатой печи (до 180°С). Применение нагрева в трубчатой печи позволяет уменьшить расход острого пара (с 2-3 до 0,8-1,0 т на 1 т бензольных углеводородов). Общими недостатками этой наиболее распространенной схемы десорбции оказываются большой расход пара, увеличение объемов теплообменной аппаратуры и расхода охлаждающей волы, образование значительных объемов сточных вод, содержащих бензольные углеводороды, цианиды и тиоцианат аммония. [c.164]

Прежде всего при десорбции острым паром температура последнего обычно выше температуры кипения раствора. Поэтому в процессе десорбции раствор (в случае подачи холодного раствора) нагревается до температуры кипения и десорбция происходит при этой температуре. Проведение десорбции при повышенной температуре благоприятно, так как увеличивается равновесное давление компонента над жидкостью и возрастает движущая сила процесса. Однако на нагрев раствора до температуры кипения затрачивается тепло и требуется дополнительный расход пара. Вследствие этого целесообразно подавать на десорбцию раствор, предварительно подогретый (например, путем теплообмена с выходящей из десорбера десорбированной жидкостью) до температуры кипения или по крайней мере до температуры, близкой к ней. [c.318]

Вследствие отличия реальных условий от идеальных на процесс десорбции затрачивается некоторое количество тепла и часть пара, конденсируясь, расходуется на покрытие данных затрат тепла. При этом расход пара будет выше, чем рассчитанный как для инертного газа. Избыточное количество пара конденсируется в десорбере и выходит в виде конденсата вместе с десорбированной жидкостью. При применении перегретого пара указанные затраты тепла покрываются за счет тепла перегрева. [c.319]

В ряде случаев целесообразно проведение абсорбции и десорбции под различными давлениями, поскольку для десорбции благоприятно пониженное, а для абсорбции—повышенное давление. Так, если абсорбцию ведут при атмосферном давлении, то десорбцию проводят в вакууме. Схема установки остается такой же, как показано на рис. 211, с той разницей, что десорбированный газ отсасывают из сепаратора вакуум-насосом. Десорбция в вакууме используется при вакуум-карбонатном методе очистки газов от НгЗ [6] и при извлечении ЗОз из газов растворами суль-фита-бисульфита аммония 14]. В этих случаях применение вакуума вызывает понижение температуры десорбции и снижение расхода пара на десорбцию. [c.668]

Абсорбцию СОа растворами карбонатов применяют для извлечения двуокиси углерода из топочных газов (содержащих 10—18% СОа) в производстве сухого льда. Основной недостаток этого метода заключается в низких коэффициентах массопередачи кроме того, степень извлечения мала, а расход пара на десорбцию велик. Поэтому на современных установках предпочитают использовать моноэтаноламин. [c.679]

Поглощение HaS из природного газа моноэтаноламином часто комбинируют с осушкой газа. Для этого применяют смеси моноэтаноламина с ди- или триэтиленгликолем, содержащие 5—8% воды [31. По гликоль-аминовому методу при одновременном удалении из газа HjS и паров НаО снижается расход пара на десорбцию (по сравнению с процессом очистки водным раствором моноэтаноламина). К недостаткам метода относятся повышенные потери амина и большая трудность очистки загрязненных растворов. [c.682]

Описанная схема может быть видоизменена. Так, подачу жидкости в десорбер при колеблющейся подаче газа целесообразно регулировать в зависимости от количества поступающего газа если меняется концентрация газа, можно использовать схему, изображенную на рис. 222,6. Для снижения расхода пара на десорбцию можно в схему регулирования температуры (в верхней части десорбера) вносить коррекцию в зависимости от состава выходящих из десорбера газов [251. В этом случае импульс от газоанализатора, измеряющего указанный состав, подается на регулятор температуры в десорбере в результате в зависимости от состава устанавливается задание на соответствующую температуру. Если десорбцию ведут под повышенным давлением или в вакууме, то устанавливают регулятор давления (или вакуума), который управляет выпуском газа из сепаратора. Схема может быть также дополнена системой регулирования температуры после холодильника и теплообменника. [c.712]

Несмотря на то, что в непрерывном процессе приходится нагревать уголь на 100° С выше, а при 10 кГ/см на 200° С выше, чем в периодическом процессе при атмосферном давлении, расход тепла на 1 кг продукции составляет 600—900 кал при расходе острого пара 0,5 кг кг продукта. Это соответствует общему расходу пара около 2,0 кг кг поглощенных углеводородов, между тем как в периодических адсорберах общий расход пара на десорбцию и сушку составляет 4—6 кг кг. [c.163]

Для снижения максимального расхода пара при десорбции в секционированных адсорберах слой адсорбента с помощью перегородки 7 разделен по высоте на равные секции. [c.899]

Известен также метод адсорбции, проводимый за два цикла при этом нагретую паро-воздушную смесь пропускают через горячий и влажный активированный уголь и одновременно с поглощением паров происходит также подсушивание угля. Затем через уголь пропускают холодную паро-воздушную смесь с тем, чтобы одновременно с поглощением происходило охлаждение адсорбента. После окончания адсорбции производится десорбция водяным паром, после чего через горячий и влажный уголь вновь пропускают нагретую паро-воздушную смесь. Экономически наиболее выгодным является именно этот метод, проводимый за два цикла, так как расход энергии меньше, а производительность установки значительно выше. [c.532]

Общее время пребывания активного угля в многоподовой печи —30 мин из которых высушивание угля занимает около 15 мин, пиролиз и десорбция органических загрязнений около 5 мин и около 10 мин —окисление твердого органического остатка в порах угля и его активация. Средняя производительность многоподовой печи составляет 196 кг гранулированного активного угля на 1 м2 сечения в сутки. Расход пара составляет 1 т на тонну отрегенерированного сухого активного угля. Потери активного угля при регенерации в этих печах составляют от 7 до 10%. [c.202]

Если раствор на десорбцию поступает при температуре кипения абсорбента, то по всей высоте десорбера эта температура будет постоянной, и процесс протекает в изотермических условиях. Расход острого пара при этом определяется как расход инертного газа, так как пар расходуется только как десорбирующий агент. Рассмотренные условия следует определить как идеальные. В реальных условиях на процесс десорбции острым паром затрачивается некоторое количество теплоты (на компенсацию потерь теплоты в окружающую среду и др.), и часть пара, конденсируясь, расходуется на покрытие этих затрат. При этом расход острого пара будет выше, чем рассчитанный расход инертного газа. [c.95]

В случае десорбции голым перегретым паром при предварительном нагревании регенерируемого абсорбента до температуры кипения процесс протекает изотермически. Рабочая диаграмма процесса строится так же, как при десорбции инертным газом, но линия равновесия располагается выше соответственно температуре кипения абсорбента. Теплота перегрева пара (при отсутствии потерь тепла в окружающую среду и нелетучем абсорбенте) расходуется лишь на компенсацию теплоты десорбции, а в случае летучего абсорбента — также на его частичное испарение. Десорбция голым перегретым паром протекает весьма интенсивно вследствие высокой рабочей температуры, но требует значительного расхода пара даже при рекуперации тепла регенерированного абсорбента. Заметим, что десорбция возможна также глухим паром, т. е. путем передачи тепла регенерируемому абсорбенту через стенку. [c.482]

Расход пара на отдувку зависит от степени десорбции раствора (которая в свою очередь определяется заданной степенью очистки газа), от высоты отпарной колонны и применяемого раствора. Отдувочный пар, выходящий из колонны с кислым газом, обычно конденсируют и возвращают в колонну в качестве орошения, что создает дополнительную тепловую нагрузку сверх количеств физической и скрытой теплот, требуемых для проведения регенерации. Молярное отношение воды в кислом газе, выходящем из отпарной [c.45]

Опубликованы [26] данные по эффективности десорбции в отпарной колонне внутренним диаметром 0,2 м, заполненной на высоту 7,6 насадкой из колец Рашига диаметром 13 мм. Колонна работала под избыточным давлением 0,7 ат с 15 и 30%-ными растворами моноэтаноламина (а также с растворами карбоната калин см. гл. пятую). При работе на 30%-ном растворе моноэтаноламина и количестве СО2, удаляемом поглотительным раствором, около 41 м Чм расход водяного нара составлял около 3,1 кг на 1 м СО . В ходе опытов содержание Oj в регенерированном растворе меняли от 0,1 до 0,5 моль СОз на 1 моль моноэтаноламина. Максимальная экономия суммарного расхода пара достигалась при отпарке растворов до содержания СО2 приблизительно 0,3 моль СО2 на 1 моль амина. [c.46]

На рис. 5.17 показано влияние изменения режима работы, ведущего к увеличению поглотительной емкости раствора, на эффективность регенерации для двух значений полноты очистки газа [37]. Этот график основывается на данных опытной установки Горного Бюро США, когда изменение поглотительной емкости раствора достигалось изменением степени десорбции. Как можно видеть из этого графика, попытка увеличить поглотительную емкость раствора выше 0,03 СОа на 1 л приводила к уменьшению эффективности регенерации при обеих конечных концентрациях СОа- Сравнение обеих кривых показывает, что снижение конечного содержания СОа до 0,6% вместо 2% требует увеличения расхода пара примерно на 30%. Рассматриваемые опыты проводились на установке, работающей по схеме с разделенным потоком ири избыточном давлении в абсорбере 21 ат и содержании СОа и азота в поступающем газо соответственно 20 и 80%. [c.105]

Характер кинетических кривых процесса десорбции (см. рнс. 2.23) свидетельствует о том, что расход десорбирующего пара в фазе десорбции может быть оправдан только до определенного значения остаточного содержания поглощенного компонента в угле. В настоящее время в литературе, нет точных рекомендаций, позволяющих однозначно решить вопрос о том, до какого остаточного содержания необходимо проводить фазу десорбции. Попытки решить эту задачу рассмотрением компромиссной ситуации отдельной фазы десорбции [54] нельзя считать успешными. Объясняется это прежде всего тем, что наряду с внутрикомпромиссной задачей фазы десорбции, решаемой относительно количеств десорбируемого вещества и десорбирующего агента, существует и внешний компромисс, обусловленной непосредственной связью фазы десорбции с фазой адсорбции. Увеличивая остаточное содержание десорбируемого вещества в угле, мы уменьшаем тем самым расход десорбирующего агента, что приводит к снижению энергозатрат. Однако с уменьшением расхода пара снижается динамическая активность угля в фазе адсорбции, что ведет к увеличению энергозатрат. Решение этого компромисса возможно только при условии комплексного рассмотрения процесса рекуперации при помощи экономических критериев оптимальности. [c.178]

Таким образом, суммарный расход тепла на регенерацию ноглот1ггеля складывается из теплового эффекта десорбции, расхода тепла на нагрев раствора до температуры регенерации и расхода тепла на получение пара для снижения парциального давления Oj над регенератором, т. е. на отдувку СОд паром [c.117]

Однии из распространенных методов очистки водородсодержащего газа от двуокиси углерода при производстве водорода является ыетод горячей поташной очистки, основанный на обратимой хемо-сорбции двуокиси углерода растворами карбоната калия [I]. К преимуществам этого метода, по сравнению с моноэтаноламиновой очисткой, относят высокую химическую и термическую стойкость абсорбента, возможность осуществления абсорбции и десорбции при одинаковой температуре, исключая затраты на теплообменную аппаратуру, более низкий удельный расход пара на регенерацию абсорбента, меньшую коррозионную активность рабочей среды. Однако, в отличие от моноэтаноламиновой очистки, поташный метод имеет ограничения по глубине извлечения двуокиси- углерода из газового потока, но разработанные в последнее время модификации процессов, включающие в состав хемосорбента различные активирующие добавки [2,3], способствуют устранению в некоторой степени этих недостатков. Усовершенствованием метода горячей поташной очистки является организация процесса по многопоточным схемам [4]. [c.94]

Содержание сырого бензола в насыщенном масле невелико (2,0—2,5%), а в результате десорбции его нужно уменьшить до 0,1—0,2%. Это возможно при температуре десорбции, близкой к температуре кипения сорбента. В традиционной схеме (рис. 22) насыщенное масяо перед десорбцией подогревается паром до 140 °С, и в десорбер подается острый пар в количестве 2—3 т на 1 т десорбируемого сырого бензола. Выбор такой температуры определяется параметрами наиболее доступного греющего пара давлением 0,5—0,6 МПа. Недостатком схемы является большой расход пара и образование значительных объемов сточных вод, содержащих бензол, цианиды и роданиды аммония [25]. [c.154]

Регенерация отработанного щелочного раствора (десорбция меркаптанов) осуществляется в насадочных или тарельчатых колоннах паром при нагреве до 100-М10°С, воздухом или другим газом при 80-90°С. Концентрация серы в регенеративной щелочи снижается до 10-30 мг/л, что обеспечивает остаточное содержание серы в очищенном газе не более 0,1-0,5 ыг/м . Расход пара на регенерапдю составляет около 200кг на I г регенерируемого 558-ного раствора щелочи. [c.85]

Структурная схема объекта приведена на рис. 2. Регулирующими воздействиями являются расход пара на предварительную десорбцию XI и циркуляция поглотительного раствора Х2. Контролируемыми возмущениями 2-, являются расходы фракций на колонны (1, 2, 3), температ)фа поглотительного раствора, нерегулпруе.мыми возмущениями — содержание дивинила во фракциях, качество поглотительного раствора, расход рецикла и т. д. [c.238]

Построение рабочей линии производится так же, как при десорбции острым паром, с той разницей, что полюс имеет другие координаты. В рассматриваемом случае полюс лежит на вертикали АВР с абсциссой Xj, причем предельное положение полюса Р соответствует пересечению этой вертикали с конодой СР, проведенной через точку Qix , г ), характеризующую состояние поступающей жидкости. Предельному положению полюса Р отвечает минимальный расход тепла Q ,in. [c.324]

В последнее время разработан процесс абсорбции СОа горячими растворами КаСОд (см. схему на стр. 669). Преимущества такого процесса—высокие коэффициенты массопередачи, возможность применения высококонцентрированных растворов (около 30% К2СО3), низкий расход пара на десорбцию, простота схемы. Недостаток процесса—сильная коррозия углеродистой стали (коррозия может быть уменьшена добавкой КаСгаО, в качестве ингибитора), поэтому для ответственных деталей рекомендуют использовать нержавеющие стали насадку изготавливают из фарфора, хотя по некоторым данным он частично растворяется. При наличии в газах H2S он поглощается почти наравне с СОа (селективность поглотителя мала) в этом случае добавка К2СГ2О, неприменима (сероводород восстанавливает ион СгаО "), однако коррозия в присутствии HaS замедляется. Расчеты показывают [31, что абсорбция СОа горячими растворами К2СО3 выгодна при работе под давлением и высоком содержании двуокиси углерода в газе (при парциальном давлении СОа в поступающем газе выше 1,4 бар), если не требуется очень большая степень извлечения. [c.679]

О.тисан усовершенствованный карбонатный метод Джаммарко [31, по которому к раствору карбоната добавляют некоторые вещества (например, AS2O3), увеличивающие скорость абсорбции и десорбции, причем десорбция протекает при более низкой температуре с небольшим расходом пара. [c.679]

В настоящее время поглощение HoS растворами карбонатов производится при десорбции паром, причем процесс ведут в вакууме (вакуум-карбонатный метод), так как при атмосферном давлении требуется большой расход пара [61. Вакуум-карбонатный метод пригоден при наличии в газах различных примесей ( OS, О2, H N и др.) и получил большое распространение главным образом для очистки коксового газа коррозия аппаратуры незначительна. Недостатки метода—невысокая степень очистки (около 90%) и накопление вредных сточных вод, содержащих сернистые, роданистые и цианистые соли. Применение К2СО3 (вместо Naj Og) имеет некоторые преимущества, так как вследствие более высокой растворимости карбоната калия можно использовать более концентрированные растворы (примерно 20% К2СО3), обладающие большей поглотительной способностью. [c.681]

Вследствие большого поперечного сечения и наличия сфероидальных участков в горизонтальных адсорберах не удается достичь равномерного распред нения газовых потоков, что заставляет непроизводительно увеличивать время десорбции, сушки и вместе с тем расход пара на эти операции. Горинзотальные аппараты на газобепзиновых заводах следует рекомендовать только в качестве вспомогательной аппаратуры, например фильтров от высших углеводородов. [c.161]

Чаще всего десорбцию производят путем продувки слоя адсорбента водяным паром. При этом пар расходуется на подогрев адсорбента и материала адсорбера до температуры десорбции, на выдувание десорбируемого вещества из адсорбента, на компенсацию теплоты десорбции и теплоты смачивания адсорбента. Расход пара определяется следующим уравнением [c.544]

На очистку 1 м сточных вод общий расход пара (на отпар-ку летучих продуктов и десорбцию органических соединений из активного угля) достигает 300 кг. Вода, прошедшая адсорбционную очистку, бесцветна, лишена запаха, имеет перманганатную окисляемость 16—120 г Оа/м и содержит хлороргани- [c.270]

Наличие СО2 в насыщенном растворе аминов облегчает десорбцию ключевого компонента - сероводорода за счет дополнительной отдувки H,S иод действием СО2 и позволяет повысить степень десорбции сероводорода или уменьшить флегмовое число (и, соответственно, расход пара на регенерацию). На рис. 4.46 ириведена зависимость расхода пара на регенерацию насыщенных растворов ДЭА от соотношения H2S/ СО2 в сыром газе, построенная на основании опыта эксплуатации ряда промышленных установок очистки газа. [c.317]

Расход греющего пара определяется с учетом того, что первоначально весь пар, поступающий в колонну, конденсируется и при этом используется тепло конденсации. После достижения температуры слоя, равной температуре насыщенного пара при данном давлении, будет использоваться лищь тепло, передаваемое углю за счет разности температур слоя и пост упающего пара. Ясно, что перегрев пара существенно сокращает непроизводительную часть его расхода. При высокой температуре десорбции рационально пар давлением до 0,3 мн/м перегревать при помощи прямого контакта с продуктами горения газа в напорной топке или туннеле газовой горелки в условиях отсутствия избытка воздуха (при а = 1). В частности, при перегреве пара до температуры около 230—300° С резко сократился удельный расход пара при десорбции хлорбензола и были достигнрты более высокие показатели работы адсорбционной (установки по извлечению хлорбензола по сравнению с методом азеотропной перегонки (который при использовании пара без такого перегрева более экономичен, чем адсорбционный). [c.123]

Десорбер располагается в нижней части реактора. Для отпаривания катализатора от углеводородов (продуктов реакции), в нижнюю часть десорбера через специальное устройство — барботер — подается водяной пар, который движется навстречу опускающемуся из реактора закоксованному катализатору. Полнота от-парки катализатора от углеводородов — очень важный фактор, так как недесорбированные продукты крекинга потребляют при своем сжигании много кислорода, и тем самым способствуют повышению температуры в регенераторе. Зона десорбции обычно имеет каскадные тарелки, которые обеспечивают лучший контакт катализатора и пара и улучшают отнарку. Скорость водяного пара определяется условиями процесса отпаривания и конструкцией десорбера. Расход пара в зону десорбции составляет [c.74]

Добавка активатора значительно увеличивает скорость абсорбции и десорбции СОз, поэтому для такого процесса требуются абсорбер и отпарная колонна гораздо меньших размеров, чем при обычном процессе очистки горячим раствором карбоната калия. Как сообщают, регенерация арсеиитных растворов протекает легче и прп более низкой температуре, поэтому расход пара на регенерацию снижается. Можно также проводить регенерацию раствора под давлением, что позволяет снизить затраты на последующее сжатие СОа- Вследствие высокой скорости процесса абсорбции и полной отпарки раствора при процессе Джаммарко можно получить газ с очень низким остаточным содержанием двуокиси углерода [52]. [c.109]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология