Колебания акустические сгорания

В заключение настоящего параграфа необходимо сделать два замечания. Первое из них сводится к следующе-Агу. Выше неоднократно указывалось на ту роль, которую играет обратная связь в изучаемом явлении. Рассмотренный пример позволяет указать на весьма важный механизм обратной связи, заключающийся в том, что вызванные колеблющимся тепловыделением акустические колебания приводят к колебаниям расхода воздуха в зоне расположения форсунок. В связи с этим колеблется коэффициент избытка воздуха, что в свою очередь вызывает колебания полноты сгорания, т. е. тепловыделения. [c.209]

Возникая во всасывающем трубопроводе I ступени, резонансные колебания отражаются на производительности компрессора. Иногда этим обстоятельством пользуются для ее увеличения, причем явление носит название резонансного нли акустического наддува. Резонансный наддув интересен и для двигателей внутреннего сгорания, где служит средством повышения мощности. В связи с этим он явился предметом многих исследований. [c.272]

Формула (61) показывает, что усиление акустических волн на горящей поверхности (см., например, формулу (50)) может иметь место только в том случае, если коэффициент fi достаточно велик (fi > 1/у) и произведение ах лежит в некотором благоприятном интервале значений ( os (в т) > > 1 /fiv). Для реальных значений частоты колебаний ю (например, в случае не слишком малых камер сгорания, не очень высоких гармоник колебаний) и типичных значений X последнее условие эквивалентно требованию достаточной малости времени запаздывания т (со т < os- (l/fiY)). [c.304]

В последние годы проблема возбуждения акустических колебаний в газовом столбе, в котором происходит горение, стала весьма злободневной. Это вызвано тем, что ряд практически важных задач, связанных с созданием высокофорсированных камер сгорания, не может быть решен без тщательного анализа явления, которое иногда называют вибрационным горением. Указанное обстоятельство находит свое отражение в большом количестве статей, публикуемых в зарубежных изданиях. [c.6]

В периодической литературе приведены многочисленные исследования, связанные с наблюдаемым в жидкостных реактивных двигателях самовозбуждением акустических колебаний. Оказалось, что в зависимости от конкретных условий могут возбуждаться два типа колебаний — продольные и поперечные. Поперечные колебания в свою очередь могут быть поделены на тангенциальные и радиальные. Эти три типа акустических колебаний отличаются формой стоячих волн, возникающих при их реализации в камере сгорания. [c.17]

Настоящая книга посвящена исследованию одних лишь продольных акустических колебаний, причем предпочтение отдавалось вопросам, не связанным с рабочим процессом в жидкостных реактивных двигателях. Это делалось главным образом потому, что вопросам колебаний (в том числе и продольных) в камерах сгорания жидкостных реактив- [c.18]

Рассмотрим вопрос о том, как можно рациональным образом заменить действительный процесс горения внутри а другим, простым и наглядным процессом, причем так, чтобы не потерять при переходе к этому новому процессу никаких существенных для возбуждения акустических колебаний свойств реального процесса горения. Приведенные несколько выше примеры позволяют предложить в качестве эффективного идеализированного процесса возмущенного горения процесс, складывающийся из двух основных возмущения теплоподвода и возмущения положения плоского фронта пламени. Выше уже говорилось, что эти процессы нельзя свести друг к другу и поэтому из трех независимых величин, которые нужны для связи (без нарушения трех уравнений сохранения) произвольно заданных слева и справа от а возмущений р, г и 5, две уже имеются. В качестве третьей величины можно взять, например, вариацию Р, которую удобнее всего представить себе как вариацию гидравлического сопротивления камеры сгорания при колебаниях параметров набегающего на нее холодного течения. [c.136]

Следовательно, к уже доказанным выше полон<ениям, что колеблющийся процесс горения способен вызвать акустические колебания, надо добавить доказательство того, что акустические колебания в свою очередь способны вызвать колеблющийся процесс горения. Существование этой обратной связи является чрезвычайно важным моментом в цепи рассуждений. Если обратиться к анализу физических процессов, лежащих в основе возникновения обратной связи, то окажется, что их довольно много, они сложны и достаточно разнообразны. Это делает необходимым посвятить вопросу о механизмах обратной связи специальную главу книги (гл. VII). Чтобы уже здесь придать наглядность этим рассуждениям, полезно дать какой-либо пример явления такого рода. Укажем с этой целью на почти очевидный факт акустические колебания связаны с колебаниями скорости течения, а скорость течения влияет, как известно, на процесс горения (изменяет конфигурацию фронта пламени, изменяет скорость сгорания и т. п.). Таким образом, колебания скорости течения, вызванные [c.171]

Надо заметить, что этот вывод имеет большое практическое значение. Дело в том, что при исследовании камер сгорания возникает вопрос о возможности испытаний их изолированно от двигателя, путем присоединения к воздухопроводу, нередко имеющему очень большую длину. Казалось бы, при этом нарушается всякое подобие акустических условий работы и поэтому изучать на такой установке процессы вибрационного горения испытываемой камеры нельзя. Однако анализ явления, который был проведен выше, показывает, что это простое рассуждение является неточным и если камера сгорания склонна к неустойчивости (вибрационному горению), то эта неустойчивость проявится (причем в тех же формах, без изменения частоты колебаний и т. п.) и на установке с длинным входным воздухопроводом. [c.243]

Подробное описание механизмов обратной связи необходимо но двум причинам. Во-нервых, только ясное представление о физической сущности явления, играющего роль обратной связи в том или ином случае, позволяет разорвать возникшую обратную связь и, тем самым, погасить колебания, если они нежелательны, или, наоборот, стимулировать возбуждение колебаний. Во-вторых, зная физическую сущность механизма обратной связи, можно описать ее аналитически и получить теоретическое решение задачи о возбуждении колебательной системы не в зависимости от амплитудно-фазовых соотношений между V, р п 6Е, ЬХ, а в зависимости от более наглядных и удобных для инженера параметров. Выше, в 25, был дан пример доведения задачи о возбуждении акустических колебаний горением до такой формы. Задавшись некоторым конкретным механизмом обратной связи (здесь не обсуждается вопрос о том, насколько этот механизм вероятен), были получены вполне конкретные выводы, например вывод о том, что система будет возбуждаться в случае достаточно крутого увеличения полноты сгорания при увеличении коэффициента избытка воздуха. [c.278]

СО смесеобразованием параметры (в частности, испарение) в сильной степени зависят от скоростного нанора набегающего на форсунку течения. Поэтому качество распыла также меняется периодически, строго следуя за акустическими колебаниями в потоке. В результате в зону горения поступает смесь горючего с воздухом, которая имеет периодически изменяющееся качество. Это приводит к тому, что в процессе горения реализуются отличные от нуля колебательные составляющие эффективного возмущенного теплоподвода Q и эффективной возмущенной скорости распространения пламени f/ , т. е. смогут поддерживаться автоколебания системы. Особенно заметную роль описанный механизм обратной связи может играть при условии, что периодически изменяющееся качество смеси оказывается во взаимодействии с важными конструктивными элементами камеры сгорания. Мыслимы, например, случаи, когда колеблющиеся траектории полета капель горючего то направляются непосредственно на стабилизатор, то попадают в струи воздуха, движущиеся на известном расстоянии от стабилизатора, или периодически попадают на стенки камеры сгорания. Во всех этих и подобных случаях колебание качества распыла должно сказываться наиболее сильно, поскольку оно непосредственно влияет на самые ответственные участки камеры сгорания. [c.295]

ПО схеме, близкой к той, которая приведена на рпс. 60. Разрыв между трубой, в которой располагалась зона горения, и соплом, подающим бепзо-воздушную смесь, превышал калибр трубы. К тому же подающая смесь труба имела больший диаметр, чем труба, в которой располагалась камера сгорания. Все это приводило к, тому, что колебания, происходящие в трубе с камерой сгорания, никак не передавались в ресивер, в котором были расположены форсунки и готовилась смесь. Это обстоятельство было подтверждено прямыми замерами колебаний давления в ресивере. Таким образом, полностью исключалось возможное взаимодействие акустических колебаний в трубе со смесеобразованием, идущим в ресивере. И все же вибрационное горение возникло. Приведенные на рис. 51 результаты опытов были получены на такой именно установке. [c.297]

Как будет более подробно показано в гл. X, при возбуждении продольных акустических колебаний в жидкостных реактивных двигателях наиболее существенным является не возмущение теплоподвода, а возмущение газообразования (сгорание жидкого топлива разумно рассматривать как процесс газообразования). Этот процесс может быть связан с известным периодом индукции. Аналогичные [c.318]

Последнее наводит на мысль о возможности возникновения обратной связи, необходимой для возбуждения акустических колебаний. Действительно, если в ритме акустических колебаний происходит изменение структуры пламени, то это может привести к изменению эффективной скорости сгорания в том же ритме, что в принципе может оказаться достаточным для поддержания [c.331]

Таким образод , возмущение эффективной скорости распространения пламени bU (38.29) также будет изменяться с частотой акустических колебаний. Это говорит о том, что обратная связь замкнулась акустические колебания среды (точнее, связанные с ними ускорения) привели к периодическому волнообразованию на поверхности пламени. Это волнообразование привело к пульса-ционному — с частотой акустических колебаний изменению эффективной скорости сгорания, что, как известно из гл. IV, при должных амплитудно-фазовых соотношениях снова дает акустические колебания. [c.342]

После сделанных замечаний вернемся к обсуждению диаграммы, приведенной на рис. 112. На этой диаграмме даны не все области неустойчивости, а лишь одна из них, соответствующая колебаниям основного тона и характеризуемая наименьшими значениями Ти для этой гармоники. Следует, правда, напомнить, что само понятие гармоники может прилагаться к системе, в которой свойства 2 переменны лишь с известными оговорками (подробнее об этом см. 27). Если условиться считать за собственные частоты системы те, которые получились бы при акустических колебаниях в той же камере сгорания и при том же потоке газа, но без взаимодействия с зоной горения, то они определяются формулой (5.4) [c.488]

Здесь а — скорость звука (порядка 1000 м/с), а О — соответствующий поперечный размер, например диаметр полости камеры сгорания (0,01ч-1 м). Поперечные моды колебаний имеют частоты порядка 500—50 000 Гц в зависимости от размера двигателя. Исследования поперечных мод колебаний сопряжены со значительными экспериментальными трудностями вследствие того, что к датчикам предъявляются требования высокой чувствительности (обязательно использование пьезоэлектрических датчиков) и необходимости их тщательной установки, исключающей дополнительное демпфирование или возмущение акустического поля. [c.126]

Однако если случайные колебания давления совпадут с собственными частотами системы подачи или акустическими характеристиками камеры сгорания, то могут возникнуть периодические колебания с частотами, характерными для системы. Возникнув, они могут затухнуть, стабилизироваться или усилиться под влиянием процесса горения. Постоянное наличие колебаний внутрикамерного процесса обычно характеризуется как неустойчивое горение. Случайные пульсации могут налагаться на периодические колебания, как показано на рис. 92. Отсутствие периодических колебаний рассматривается как устойчивое горение. [c.172]

Периодические колебания горения классифицируются в соответствии с поддерживающими их элементами конструкции двигателя. Частоты в диапазоне 10—200 Гц (низкочастотная неустойчивость) возникают в результате взаимодействия процесса горения и системы подачи топлива. Высокочастотная неустойчивость (выше 1000 Гц, за исключением очень больших камер сгорания) ассоциируется с акустическими характеристик ками объема камеры. Промежуточные частоты обычно обусловлены гидравлическими и тепловыми явлениями в системе впрыска или механическими вибрациями двигателя. Сильные колебания (случайные или периодические) в камере сгорания обычно рассматриваются как нежелательные, поскольку они могут привести к возрастанию тепловых нагрузок на элементы двигателя и, таким образом, уменьшить его ресурс. По аналогии с классическими видами акустических колебаний в цилиндрическом объеме высокочастотная неустойчивость подразделяется на продольную, радиальную и тангенциальную. Случается и сочетание двух или трех видов. Тангенциальные высокочастотные колебания являются самыми разрушительными. Зачастую размах таких колебаний достигает величины среднего давления в камере, а тепловой поток в стенку возрастает при этом больше чем на порядок. Сохранение таких колебаний в течение 0,3 с обычно приводит к разрушению камеры сгорания. [c.173]

Скачкообразный характер возникновения детонации согласуется с гипотезами развития взрыва через тепловой взрыв частиц ВВ и полупродуктов сгорания в газовой фазе, в условиях, когда исходная жидкость подготовлена сотрясениями пробирки акустическими колебаниями, порожденными истечением продуктов [c.272]

Основные параметры газового течения, р и у, могут влиять на возбуждение автоколебаний не только через но и через Q. Это будет происходить в тех случаях, когда полнота сгорания окажется функцией, например, скорости течения у . Колебания скорости течения перед зоной горения вызовут тогда колебания полноты сгорания, а следовательно, и колебания теплонодвода. Если облечь эти рассуждения в аналитическую форму, то нетрудно получить для Q выражение, аналогичное формуле (37.2). Легко сообразить, что для возбуждения акустических колебаний полнота сгорания должна достаточно интенсивно надать с увеличением скорости потока. [c.314]

В современных методах для количественной оценки детонации наиболее широко пользуются измерением давления в камерах сгорания. Многочисленные исследования показали, что механические вибрации двигателя, акустические вибрации, колебания газа и пламени в двигателях при детонации совпадаю по частоте и, являясь следствием детонационного сгорания, могут быть использованы для его обнаружения и количественного измерения интенсивности. Наибольшее распространение получил прибор, измеряющий скорость нарастания давления в камере сгорания двигателя механическим способом (так называемая игла Миджлея ). В настоящее время разработаны более совершенные электрические датчики давления (пьезокварцевые, индукционные, магнитострикционные, емкостные, тензометри-ческие и др.), применение которых позволяет повысить точность определений. [c.185]

Колебания низкой частоты (меньшей или равной приблизительно 10 колебаний в секунду) включают колебания в линиях подачи топлива, в системе инжекции, а также в камере сгорания. Эти частоты обычно достаточно малы, сравнительно с частотами собственных акустических колебаний камеры, так что давление внутри камеры может считаться одинаковым во всей камере (т. е. механизм распространения волн здесь не играет роли). Отсюда следует, что колебания не должны так сильно зависеть от пространственного распределения процессов, протекающих в камере (т. е. отпадает необходимость рассматривать пространственное запаздывание ), так что неустойчивость может быть описана обыкновенными дифференциальными уравнениями, в которых учтено время запаздывания. Эти уравнения могут включать несколько времен запаздывания, соответствующих временам запаздывания системы питания, системы инжекции и различных процессов, происходящих в камере сгорания [ ]. Крокко внес существенный теоретический и практический вклад в изучение свойств времен запаздывания процессов превращения, происходящих в камере сгорания. Теоретическое исследование низкочастотных колебаний включает определение реакции одной из частей ракетной системы на колебания другой части конструкции ракеты, выявление узлов конструкции, склонных к самовозбуждению, и разработку сервомеханизма с обратной связью, предназначенного для стабилизации системы. Примеры такого анализа были даны Тзяном [ ], который использовал аналитический метод, предложенный Саче [ ]. Этот вопрос выходит за рамки теории горения и относится к области теории регулирования. [c.306]

Выше уже упоминалась работа [9 ], в которой для расчета теп-теплоотдачи на такте сгорания — расширения привлекается скорость выделения теплоты но этот сугубо расчетный прием нельзя квалифицировать иначе как более или менее удачную аппроксимацию реального изменения коэффициента теплоотдачи. Нам известна только одна работа — Г. Б. Розенблита [61 ], в которой сделана попытка привести во взаимное соприкосновение эти два различных круга явлений. В ней автор высказывает одну, на наш взгляд заслуживающую интереса мысль о возможности косвенного изучения характеристик турбулентности в камере сгорания. Обрабатывая индикаторные диаграммы, снятые с различных двигателей (СМД, 2Д-100, 16ЧН 24/27), автор нашел, что практически все диаграммы на линии сгорания—расширения имеют малую пилочку давления. Существование этой пилочки связывается с малыми (акустическими) колебаниями давления в камере. Отсутствие пилочки на индикаторных диаграммах, снятых через длинный индикаторный тракт, он объясняет затуханием пульсаций в канале. [c.111]

По-видимому, правильнее считать аналогом пульсационной скорости не скорость акустического ветра, а скорость того вторичного движения, которое возникает в заряде вследствие малых пульсаций давления, обусловленных сгоранием топлива в объеме. Аналогичн. е движения возникают в вязкой жидкости при наличии в ней источника звуковых колебаний. Это явление подробно разобрано в работе Г. Шлихтинга [В5 1, а также в статьях П. К- Кубанского [8], на которые ссылается Г. Б. Розенблит. [c.112]

К сожалению, работы иностранных авторов посвяп епы главным образом вопросам возбуждения неустойчивости в ракетных двигателях, и, следовательно, могут иметь сравнительно узкую сферу приложения. В то же время известно, что аналогичные явления наблюдаются в промышленных топках, экспериментальных установках для изученпя процессов сгорания, в ряде физических экспериментов (труба Рийке) и т. п. Поэтому уже давно назрела необходимость в более общем, чем обычно, рассмотрении проблемы возбуждения акустических колебаний теплоподводом (в частности горением). Одной из задач, которая ставилась при написании этой книги, была попытка разработки основ систематической теории процесса вибрационного горения, позволяющей рассмотреть все множество частных случаев с единой точки зрения. Однако рассмотрение конкретных инженерных проблем в рамках настоящей книги было бы нецелесообразным. Это значительно увеличило бы объем книги, а главное, затрудни.ло бы исследование сути явления и разработку общих методов, поскольку внимание читателя неизбежно распылялось бы детальным анализом различных частных вопросов. Кроме того, не следует забывать, что актуальные сегодня инженерные задачи могут стать неинтерес- [c.6]

Для теоретического исследования продольных акустических колебаний в опытных установках, двигателях или тоннах надо задаться некоторой идеализированной схемой. При теоретическом анализе рассматриваемого явления будем считать, что все неречисленные выше устройства допускают сведение их к длинной цилиндрической трубе, которую можно разбить на ряд участков, разделенных короткими зонами, внутри которых происходит процесс теплоподвода. Движущийся по этим участкам газ (воздух или продукты сгорания) в отсутствии колебаний не иретер-невает никаких изменений. Обычно достаточно рассмотреть два таких участка — один, соответствующий подводящему трубопроводу, а другой —камере сгорания. На нервом из названных участков не будет учитываться возможное изменение проходных сечений, наличие гидравлических потерь, изменение состава газа вследствие введения в поток горючего и т. п. На втором участке не учитывается догорание и смешение газов в части камеры сгорания, прилегающей к выходному соплу, а также гидравлические потери, потери тепла, связаппые с теплоотводом через стенки камеры сгорания, и т. п. [c.19]

В этом высказывании Рэлей говорит о возможности возбуждения акустических колебаний за счет энергии теплоподвода. Описанный им процесс является широко известным из термодинамики способом получения механической энергии за счет подводимого тепла путем совершения рабочим телом некоторого термодинамического цикла. Подобные процессы лежат в основе всех поршневых двигателей внутреннего сгорания. Совершенно очевидно, что тепло может перейти в акустическую энергию лишь таким путем, поскольку акустическая энергия есть разпо 511Дность механической, а не тепдовой энергии. Рэлей подчеркивает это, говоря несколько выше Почти во всех случаях, где телу сообщают тепло, происходит расширение, и его можно заставить совершать механическую работу ). [c.76]

С работой системы автоматического регулирования, здесь рассматриваться не будут. Если же где-либо и встретится случай взаимодействия системы регулирования с акустическими колебаниями, то анализ этого процесса может быть проведен теми же методами, которыми производится рассмотрение самовозбуждения акустических колебаний теилоиодводом при отсутствии каких-либо регуляторов процесса гореиия или процесса течения воздуха и продуктов сгорания по тракту топки или двигателя. 5 Приведенную несколько выше классификацию механизмов обратной связи по физической сущности явлений, [c.280]

В заключение следует еще добавить, что иногда может оказаться необходимым рассмотреть более сложную колебательную систему, чем это делается здесь. Колебания противодавления могут вызвать акустические колебания в подводящих пыль пылепроводах (или в топливных магистралях двигателей), и тогда появится необходимость изучения совокупных колебаний среды в основной трубе (предтопок, камера сгорания двигателя) и в подводящих топливо трубопроводах. [c.292]

Совершенно другой характер принимает процесс горения за стабилизатором в тех случаях, когда возникает впбрациопное сгорание. Акустические колебания по тем [c.306]

Периодически изменяющие свой знак ускорения, которые могут действовать на фронт пламепи при акустических колебаниях, неизбежно вызовут волнообразование на поверхности раздела (фронте пламени). Указанное волнообразование будет взаимодействовать с явлениями, приводящими к ячеистой структуре пламени, однако, если попытаться оценить эти два вида неустойчивости с точки зрения их обратного влияния на акустические колебания, то волнообразование надо будет признать более важным. Последнее связано главным образом с тем, что периодически увеличивающееся и уменьгаающееся волнообразование ведет к периодическому изменению интегральной поверхности раздела (площади фронта пламени) и, следовательно, к периодическому изменению эффективной скорости сгорания. [c.333]

В случае растянутого сгорания, если зона горения имеет структуру, показанную в верхней части рис. 94, упомянутый здесь механизм возмущения эффективной скорости распространения пламени, вследствие волнообразования на поверхностях раздела, будет в значительной степени ослаблен. В этом можно убедиться из рассмотрения двух схем, приведенных в нижней части рис. 94. В левой и правой частях рисунка дано поведение одного и того же моля горючей смеси, окруженного продуктами сгорания. Граница моля является фронтом пла-Л1ени. Моменты а (левый рисунок) и б (правый рисунок) сдвинуты во времени на Уг периода акустических колебаний, поэтому направления действующих в эти мгновения на моль ускорений противоположны. Легко сообразить (это ясно из приводившихся в конце гл. VII общих соображений и видно из правой части рис. 75), что если в момент а максимальное волнообразование наблюдалось на левой границе моля, то на правой его границе будет минимум волнообразования. Это следует из того, что на одной из этих границ ускорение действует от холодного газа к горячему, а на другой — от горячего к холодному. Очевидно, далее, что через полпериода, когда направление ускорения изменится на обратное, характер волнообразования тоже изменится (момент б). Та граница, на которой было сильное волнообразование, станет невозмущенной, а прежде невозмущенная покроется волнами. Учтем теперь, что эффективная скорость сгорания пропорциональна суммарной поверхности пламени. Вследствие того, что левая и правая границы моля покрываются волнами попеременно, то в среднем общая площадь поверхности раздела остается постоянной для всех моментов времени. Здесь, конечно, не учитывается неизбежное уменьшение этой поверхности вследствие сгора- [c.414]

При обсуждении в конце гл. IX влияния растянутости зоны горения на вероятность самовозбуждения акустических колебаний было установлено, что чем более протяженна (в направлении оси трубы) зона горения, тем менее вероятно возбуждение колебаний. Следовательно, фактором, сиособствуюш,им возникновению акустических колебаний, является сравнительно узкая локализация зоны интенсивного горения процесс сгорания должен происходить бурно в довольно узком фронте горения. В рассматриваемом случае фактором, способствующим интенсивному тенловыделению вверху камеры сгорания, является, в частности, превышение напора, под которым подается пыль, по сравнению с напором, под которым подается остальной воздух. Тогда после прохождения давления через максимум первой в камеру сгорания устремляется пыль, она начинает подогреваться и газифицироваться и уже подготовленная для воспламенения смешивается с остальным воздухом. Это должно сопровождаться бурной реакцией в сравнительно узкой (по длине трубы) зоне. [c.465]

В экспериментах, специально поставленных Фенном, Форни и Гармоном на модели камеры сгорания прямоточного воздушно-реактивного двигателя, для изучения колебательных процессов в них, было зарегистрировано несколько тинов колебания ). Один из этих типов обязан своим существованием продольным акустическим колебаниям газового столба внутри тракта прямоточного двигателя. Авторы указанных экспериментов показали, что частота возникших колебаний в общем согласуется с частотой, определяемой по простейшей формуле типа формулы (5.4), причем ими наблюдалось возбуждение только основного тона. [c.469]

К сожалению, авторы описанных здесь опытов не рассмотрели вопроса о механизме обратной связи, который заставляет процесс горения возмущаться в ритме акустических колебаний. Чтобы привести пример одного из вероятных механизмов обратной связи в воздушно-реактивных двигателях, можно сослаться на мнение Ннколь-сона и Радклиффа, изучавших аналогичные процессы в форсажных камерах турбореактивных двигателей ). Они объясняют возбуждение акустических колебаний возникновением переменного тенлонодвода вследствие зависимости полноты сгорания от коэффициента избытка воздуха и от величины скорости потока перед зоной горения. Если согласиться с этой точкой зрения, то весь анализ вибрационного горения можно будет построить аналогично задаче, рассмотренной в 23—25. Единственным отличием будут иные краевые условия, однако это не может оправдать повторения всех выкладок в настоящем параграфе. [c.471]

В заключение настоящего параграфа сделаем одно замечание. Во всех предыдущих разделах многократно подчеркивалось, что в конечном итоге причиной возбуждения вибрационного горения является возмущение теплоподвода или эффективной скорости распространения пламени. В случае возбуждения акустических колебаний в жидкостных реактивных двигателях основным является возмущение газообразования (возмущение расхода некоторого источника массы, расположенного в зоне горения). Следовательно, вибрационное горение может иметь самую различную природу. В общем случае оно может возбуждаться за счет любого слагаемого, входящего в систему (15.5) и описывающего процесс внутри области (Т. Это может быть ЬМ (рассмотренный только что случай), (труба Рийке), подвижность фронта пламени, т. е. отличие от нуля входящих во все три уравнения частных производных от интегралов по объему V (случай, рассмотренный в 49), возмущение теплотворной способности смеси 6 1 и полноты сгорания Ьд —Ьд (пример, приведенный в 25). Наконец, возбуждение акустических колебаний может оказаться связанным с отличием от нуля слагаемого ЬР . Этот процесс реализуется, например, в тех случаях, когда в зоне о происходит периодический срыв вихрей (без горения). Тогда взаимодействие вихреобразования с акустическими колебаниями может привести к самовозбуждению колебательной системы. Поскольку этот случай никак не связан с процессом горения, он в книге не рассматривался. [c.497]

Время горения тоже меняется. При анализе устойчивости граничные условия для уравнений течения задаются формой полости камеры сгорания, а расчеты проводятся отдельно для каждой моды акустических колебаний и для каждого изучаемого периода работы РДТТ. [c.124]

С нашей точки зрения, источником акустических сотрясений пробирки с ЖВВ являются звуковые колебания, возникающие при истечении продуктов сгорания из пробирки. Утолщение стенки пробирки, помещение пробирки в стальную гильзу — все это способствует передаче звуковых колебаний от устья трубки в жидкость. При h 5 см, ро = 200 ama, щ = 80 см/сек, Pi = = 1,5 г/ jit частота колебаний составит / ujh 100 гц. Акусти- [c.271]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология