Модель камерах

Комплекс методов квалификационной оценки реактивных топлив [19, 105, 190] включает лабораторные методы определения состава топлива и показателей его эксплуатационных свойств, испытания на установках, моделирующих реальные узлы двигателя, ускоренные испытания на стендах и реальных агрегатах двигателя, Так, согласно [19, 105], кроме соответствия требованиям стандарта, топливо должно иметь удовлетворительные характеристики по содержанию бициклических ароматических углеводородов, содержанию микроэлементов (ванадия, кобальта, молибдена), выдерживать испытания на взаимодействие с водой, коррозионную активность в условиях конденсации воды и при высоких температурах, по люминометрическому числу, нагарным свойствам, испытание на модели камеры сгорания, иметь удовлетворительные противоизносные свойства при оценке на лабораторных машинах, выдерживать испытания на термическую стабильность в динамических и статических условиях. [c.223]

Опубликованы [35] некоторые дополнительные сведения по этому вопросу. Исследовалась рециркуляция в цилиндрической модели камеры сгорания (рис. 22) диаметром около 225 мм и длиной от сопла до выхода 630 мм. Обычно поток выходил из этой камеры через отверстие диаметром, -82 мм, сужавшееся на небольшой длине до диаметра 55 мм. [c.317]

Полученные уравнения множественной регрессии были использованы в качестве линейной модели камеры, по которой для всех сечений массива были рассчитаны значения изучаемой вы- [c.108]

Анализ результатов обработки показал также, что при наличии определенного статистического материала ряд входных параметров, замер которых в процессе эксплуатации представляет трудности, может оцениваться косвенно по входным с известной средней квадратической ошибкой с использованием математической модели камеры в виде простых алгебраических уравнений множественной регрессии. [c.110]

Характеристика загрузки модели камеры [c.113]

Поэтому все конструктивные и режимные параметры холодильной установки, будучи взаимосвязанными, комплексно определяют технико-экономические характеристики и не могут приниматься произвольно или на основании ориентировочных рекомендаций, а выбираются по комплексному показателю — минимальным приведенным затратам. Для выполнения таких расчетов необходимо уметь составлять и решать математические модели камеры и системы ее охлаждения. [c.225]

Математическая модель камеры хранения. Теоретическим основам математического моделирования процессов, протекающих в холодильных системах. [c.230]

Представленная математическая модель камеры хранения адекватна физическим процессам, протекающим между ограждением, воздухом и продуктом, и может быть использована для анализа условий тепло- и массопереноса, а также для определения рабочих характеристик камер и их охлаждающих систем. [c.235]

НИИ эксперимента через модель камеры прокачивалась жидкость с расходом , а через реальный ТЭ — жидкость, имеющая плотность р и удельную теплоемкость с%, с расходом т , температурное поле камеры определялось уравнением [c.175]

Фронт окрашенной жидкости получался путем введения небольшого количества туши в канал, находящийся непосредственно на входе в исследуемую модель. Тушь подавалась из коллектора через ряд каналов, выполненных в верхней плите, и проходила через сетку, на которой происходило перемешивание ее с рабочей жидкостью. Съемка движения фронта окрашенной жидкости производилась киноаппаратом, в плоскости модели камеры устанавливался секундомер, показания которого фиксировались на кинопленке. Для получения гидравлической характеристики камеры в трафарете делались специальные прорези, соединяющие камеру с отборами давления. [c.175]

При изучении стандартного теплового поля камеры синтеза известно использование как расчетных, так и экспериментальных методик, основанных на непосредственном измерении температуры в камере высокого давления. В случае расчетного метода тепловая модель камеры представляется системой тел с внутренним источником тепла. Модель описывается системой нелинейных дифференциальных уравнений в частных производных с определенными начальными и граничными условиями. При решении система аппроксимируется однородными разносными уравнениями, решая которые, получают значения температуры в узлах расчетной сетки, покрывающей заданное сечение камеры высокого давления. Иногда систему дифференциальных уравнений решают методом электро-аналогий. Этот подход позволяет получить картину изотерм теплового поля в камере, детальность которой определяется плотностью расчетной сетки. Однако математические сложности решения системы дифференциальных уравнений заставляют ограничивать число тел в тепловой модели. Недостаточно изученное при воздействии высокого давления и температуры изменение условий теплообмена элементов модели, их электрических и тепловых констант вынуждает при расчетах использовать значения, определенные при нормальных условиях. Эти факторы обусловливают приближенный характер получаемого распределения поля температур. Поэтому ниже представлены результаты экспериментальных исследований, полученных по непосредственным измерениям температуры при давлении 3,7—4 ГПа в камерах, схемы компоновки реакционного объема которых представлены на рис. 110. Детальность экспериментальных распределений температуры вполне достаточна для анализа условий кристаллизации алмаза. [c.333]

Одновременно с фотографическими исследованиями характер сгорания при стуке пытались выяснить оригинальной комбинацией ионизационного метода и скоростной кинематографии [44].Расположенные в головке двигателя 24 ионизационные промежутка были последовательно соединены (через усилительную схему) с неоновыми лампочками, вмонтированными в соответствуют,их точках модели камеры сгорания. Вспышки лампочек в момент соприкосновения пламени с ионизационным зондом показывали контуры фронта пламени, движение которого регистрировалось скоростной кинокамерой с частотой 1500 кадров в 1 сек. Результаты визуальных [c.386]

Влияние избытка воздуха и времени пребывания рабочей смеси в зоне высокой температуры на точку росы очень значительно. На рис. 105 приведены результаты измерений точки росы для ряда топлив с различными содержанием серы и отношением воздух топливо, полученные на малой камере сгорания — модели камеры сгорания [c.257]

ЗОНЫ НЕСТАБИЛЬНОГО ГОРЕНИЯ В МОДЕЛИ КАМЕРЫ СГОРАНИЯ ГТ-25-700 ПРИ РАЗНЫХ ГОРЕЛКАХ [c.510]

Чтобы понять сущность технического процесса сгорания, заглянем внутрь лабораторной камеры (рис. 1), которая является типичной моделью камеры двигателей внутреннего сгорания. [c.132]

Рис. 4-14. Модель камеры подземного растворения, созданной

Рис. 4-17. Модель камеры подземного растворения, созданной способом блуждающих линз [139]

Полученные формулы (38) и (39) были использованы для обобщения некоторых экспериментальных данных по теплообмену в камерах сгорания газа с охлаждаемыми стенками. Для этой цели были привлечены экспериментальные исследования теплообмена в небольших моделях камер сгорания газа, а также в больших [c.230]

Специальной проверке была подвергнута возможность моделирования на газе иного состава. Для этой цели на модели камеры М1 3 были проведены опыты на смешанном и сжиженном газах. Теплота сгорания газа составляла для смешанного газа Qц = = 7100 ккал/нм , а для сжиженного газа Qn = 21 500 ккал/нм . Выдерживались те же условия моделирования, что и на газе постоянного состава. Были проделаны опыты нри скоростях выхода газовоздушной смеси из горелки 20 и 25 м/сек, при сжигании газа с коэффициентом избытка воздуха 1,05 и 1,15. [c.288]

На основе уравнений теплового и материального балансов составлена статическая модель камеры сгорания реактора каталитической очистки по каналу расход природного газа в камеру сгорания - температура газов после камеры сгорания. [c.189]

Исследования проводились на натурной модели камеры сгорания на газовом и жидком топливах непосредственно на машине ГТ-6-750. Схема конструкции натурной модели камеры сгорания и горелочных устройств ГТ-6-750 представлена на рис. 1. [c.432]

Рис. 1. Натурная модель камеры

Расход горючего газа для всех моделей камер и горелок был принят постоянным (для пропана 200 л/ч, воздуха 4,94 м /ч). [c.127]

Рис. 237. Модель камеры для имитации космических условий с криогенным насосом (зарубежные данные)

На рис. 237 показана модель камеры для воспроизведения космических условий, откачиваемой конденсационным насосом. В этом случае требуется обеспечить большую скорость откачки в течение продолжительного времени. В камере этой модели температура конденсирующей поверхности должна быть равна 20° К, а газы, не конденсирующиеся при этой температуре, можно откачивать диффузионными насосами. Для защиты конденсационного насоса от потерь тепла излучением предусмотрены радиационные экраны с прорезями, охлаждаемые жидким азотом. [c.301]

С целью освобождения искомых зависимостей от искажающего. влияния сопутствующих факторов и получения их в чистом виде, т. е. при закреплении остальных параметров на постоянном уровне, а также с целью определения зависимости выходных величин от кюмбинации входных (задача косвенной оценки выходных параметров по входным и, следовательно, задача составления упрощенной модели камеры, которая с достаточной для практики точностью позволила бы связать выходные параметры объекта у —с входными — Xg при помощи простых алгебраических уравнений) были рассчитаны уравнения множественной регрессии [c.107]

В экспериментах, специально поставленных Фенном, Форни и Гармоном на модели камеры сгорания прямоточного воздушно-реактивного двигателя, для изучения колебательных процессов в них, было зарегистрировано несколько тинов колебания ). Один из этих типов обязан своим существованием продольным акустическим колебаниям газового столба внутри тракта прямоточного двигателя. Авторы указанных экспериментов показали, что частота возникших колебаний в общем согласуется с частотой, определяемой по простейшей формуле типа формулы (5.4), причем ими наблюдалось возбуждение только основного тона. [c.469]

Исследования выполнены на Магнитогорском меткомбинате, где была сооружена полномасштабная металлическая модель камеры, которая обслуживалась действующими коксовыми машинами (рис.4.1) [126]. Модель имела следующие размеры, м длина 12,320 высота 4,3 средняя ширина 0,407 конусность 0,05. Диаметр загрузочных отверстий 430 мм. [c.110]

Аналогичные измерения были выполнены после загрузки модели камеры, подсушенной до 4,6% влажности шихты. Для этой цели использовали подпланирный выгреб. Общая плотность загрузки увеличилась на 0,067 т/м (табл 4.1). Однако существенных изменений разницы плотности насыпной массы под люками и между люками не обнаружено. [c.113]

Если в определенный момент времени жидкость, подаваемая на вход в прозрачную модель камеры ТЭ, изменила свой цвет, фронты движения этой жидкости с измененным цветом будут являться линиями равных времен и, следовательно, изотермами, значения которых могут быть раесчнтаны. Легко показать, что если при проведе- [c.174]

Для регистрации прохождения фронта окрашенной кпдкости по моделям камер ТЭ был разработан и создан специальный стенд (рас. 4.1). Стеид состоял из модели камеры ТЭ, системы, обеспечивающей постоянный расход воды через модель, устройства для ввода окрашенной жидкости, осветителя и киноаппарата. Модель камеры представляла собой трафарет, зажатый между двух плит, выполненных из органического стекла. Трафарет изготовлялся из листа плотного картона и имел в центре вырез, конфигурация которого соответствовала конфигурации камеры. Постоянный расход воды через модель осуществлялся системой баков, уровень воды в верхнем баке не изменялся в течение всего эксперимента. Измерение расхода воды проводилось путем измерения ее объема на выходе из модели за определенный период времени. [c.175]

Описанная установка позволяет производить киносъемку дви-жеиия фронта окрашенной жидкости по моделям камеры ТЭ с фиксацией времени съемки каждого кадра. При этом поддерживается постоянным и измеряется расход воды через модель. С обработанной кинопленки при помощи проектора на контур камеры, изображенный на листе бумаги, наносятся последовательно фотографии движения фронта жидкости. Как было показано выше, полученные таким образом фронты являются одновременно изотермами. Задаваясь свойствами агента, проходящего через камеру элемента, тепловыделениями и геометрическими характеристиками, камеры, а также используя значения интервалов времени между моментами фиксации различных фронтов, по уравнению (4.1) определяют численные значения этих изотерм. [c.175]

Опыт эксплуатации ГТУ и ПГУ (ПГУ — парогазовые установки) показал, что возникновение вибрационного горения возможно при работе газотурбинной камеры сгорания на любом виде топлива. Однако наибольшая склонность к нему наблюдается при работе камер сгорания на газообразных топливах. В табл. 6.6, например, зафиксированы зоны нестабильного горения, наблюдавшиеся при стендовой доводке на природном газе модели камеры сгорания ГТ-25-700 (по данным В. Л. Христича, Г. Г. Ольховского, Е. И. Чернина и др.). [c.511]

Рабочее пространство модели камеры, диаметры выходных сечений, а также остальные размеры горелок выдерживались в принятом масштабе. Все опыты в закрытых камерах проводились при установившемся режиме в них. Для контроля за стационарностью режима в середине кладки камер были заделаны термопары. Перед началом опыта камера в течение нескольких часов вводилась в стационарный режим. Термопара в кладке показывала рост температуры по мере прогрева стенок камеры. Как показали проведенные наладочные опыты, в течение первых 5—6 ч температура стенок камеры изменяется интенсивно, а затем перестает заметно расти. За стационарный принимался такой режим работы камеры, когда температура ее стенок повышалась не более чем на 15° С за 30 мин. В опытах па промышленной камере и ее моделях, проводимых с целью сопоставления, поддерживался одинаковый стационарный режим камеры, т. е. Гст = idem. Это создавало одинаковые граничные условия, что необходимо при моделировании. [c.207]

Для цементированных грунтов капиллярная модель имеет некоторые предпосылки с физической точки зрения, однако для насыпного слоя модель с областями неравнодоступных объемов имеет гораздо большее обоснование. Наличие в промежутках между зернами застойных областей со слабой циркуляцией жидкости в них объясняет и значительную разницу между коэффициентами гидравлического сопротивления (раздел 11.8) и тепло- и массообмена для отдельного зерна (раздел V. 5) в свободном потоке и зернистом слое в области Неэ<50. Модель с застойными зонами, в которой скорость диффузии определяется в значительной мере молекулярным переносом [34], хорошо объясняет тот факт, что в области Неэ<200 коэффициент продольной дисперсии сильно зависит от коэффициента молекулярной диффузии примеси в основном потоке (рис. IV. 18, стр. 230). Рассматриваемая в некоторых более ранних работах [20, 21] модель зернистого слоя, в которой промежутки между элементами слоя принимались за отдельные последовательно расположенные камеры полного перемешивания, может считаться частным случаем модели с застойными зонами в области Нбэ>200. В области малых значений Кеэ модель камер перемешивания не объясняет большого различия коэффициентов молекулярной диффузии в стационарном и переменном по времени полях концентрации. Некоторые особенности процесса хроматографического разделения плохо сорбируемых. веществ могут быть объяснены наличием малодоступных или непродувае-мых объемов между зернами [8, стр-. 30 и сл.]. [c.209]

Растворитель подавали в верхнюю часть камеры, а очищенный рассол отбирали внизу через погруженную глубже рассолозаборную трубку. Моделью камеры, заполненной рассолом, служили три двухлитровых стеклянных цилиндра, на которые сверху устанавливали спрессованные образцы соли с ангидритом. Образцы погружали в рассол на 2/3 исходной высоты. Соответственно поверхности растворения был установлен расход растворителя в среднем 70 см /ч, который поддерживали постоянным автоматически с помощью дозировочного бака АСБ-20. Опыты длились непрерывно 72 часа. [c.241]

На графике рис. 2, полученном при испытании модели камеры сгорания ГТ-6-750 на стенде пламяперекидных труб, показано существенное различие мгновенных значений Ар (а) и значений ее в уста- [c.438]

Во втором случае при движении потока по патрубку происходит выгорание продуктов неполного горения, вынесенных из основной камеры. При больших значениях на входе в патрубок этот процесс может оказывать существенное влияние на мощность источника зажигания за счет возрастания температуры струи горячих газов на входе в камеру вторичного зажигания. Однако изменение состава газа при этом может оказывать обратное действие за счет увеличения содержания GOg и уменьшения либо полного отсутствия продуктов неполного сгорания. Так, при испытании модели камеры на газо при отсутствии в потоке горячих газов продуктов неполного горения воспламенение смеси в камере вторичного зажигания происходило с задержкой и сопровождалось хлопком. С этой точки зрения любопытно следующее явление. Охлаждение пламянерекидного патрубка с температурой стенки в начальном участке до 800° С орошением [c.440]

Плотность пшхты (пересчитанная на безводную массу) в модели камеры в натуральную величину, кг/м [c.408]

В этих условиях достаточно эффективным средством изучения характера распределения жидкого топлива в первичной зоне считается метод холодного моделирования процесса смесеобразования, развиваемый в нашей стране в последние годы. Этот метод основан на применении в экспериментальных исследованиях процесса смесеобразования моделирующей негорючей жидкости (например, воды), подаваемой в модели камер сгорания вместо топлива, при параметрах воздушного потока в моделях, отвечающих реальным режимам работы камер сгорания. Несмотря на известные отличия в физических свойствах жидких углеводородных топлив и воды, используемой обычно в качестве моделирующей жидкости, метод холодного моделирования дает возможность получить данные, позволяющие судить о качественной стороне процесса распыливания и распредепения топлива в первичной зоне. Эти данные относятся к начальной стадии процесса смесеобразования в реальных камерах сгорания, не осложненной существенно влиянием тепловьщеления. [c.93]

Лаборанты, ломающие модели камер, делали теперь примерно то же, и это заметно ускорило работу. Опыт за опытом продолжались поиски очевидного в принципе решения — сделать так, чтобы все напряжения в дольках, из которых сложена камера, были только сжимающими, потому что твердые сплавы не выдерживают растягивающих усилий. Затруднение, считающееся практически непреодолимым, ибо в любом предмете, подвергаемом сжатию, есть места, где именно от ся атия происходит растяжение. [c.120]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология