Золотник, зазор

В зависимости от диаметра и назначения золотников зазоры уплотнений золотниковых пар должны быть в пределах 0,01 — 0,02 мм, иначе возможны утечки рабочей жидкости и заклинивание золотников. Поэтому при установке золотников требуется их тщательная доводка. Пружины, устанавливаемые в гидравлических золотниках и клапанах, должны быть тарированы. [c.227]

Тщательная ревизия золотника, замер зазоров между золотником и втулкой золотниковой коробки, кольцами и канавками золотнику, а также в замке поршневых колец (в свободном и рабочем состоящей). Заме а или реставрация изношенных втулок, чистка парораспределительных каналов. [c.42]

Управление золотниками выполняется по-разному. У двухрядных насосов оно перекрестное золотник в одном ряду движется при помощи рычажной передачи поршневым штоком другого ряда и наоборот. Золотник соединяется со своим штоком не наглухо, а с продольным зазором. Благодаря зазору при перемене направления движения в движении поршней возникает пауза, что благоприятствует работе клапанов. Однорядный насос обычно имеет вспомогательный золотник, управляющий главным [c.98]

Зазор между золотником и втулкой золотника Аз (/) при наработке к [c.22]

Зазор между кольцом золотника и стенками канавки Аз.к (О при наработке 1 [c.22]

На рис. 3, а показано уплотнение с постоянным малым зазором (I—2 мкм) между золотником и втулкой. Такую точность зазора можно обеспечить только при исключительно правильной форме цилиндрических поверхностей и строго концентрическом расположении пары вращения. [c.81]

Размерная цепь Л — радиальная, замыкающее звено А А которой представляет соосность рабочих поверхностей уплотнительных колец золотника и корпуса клапана. Все составляющие звенья в виде соосностей поверхностей и зазоров в соединениях деталей показаны на схеме (см. рис. П1.3). Уравнение данной размерной цепи имеет вид [c.223]

Размерная цепь В - линейная, замыкающее звено Вд которой есть зазор между торцом горловины крышки в нижней образующей поперечного отверстия золотника. Все составляющие звенья в виде линейных размеров показаны на схеме (рис. 111. 4). Расчет ее аналогичен расчету размерной цепи Б. Таким образом, при выборе метода достижения требуемой точности сборки клапана установлено, что заданная точность может быть обеспечена методом неполной взаимозаменяемости. [c.225]

Для обеспечения герметичности диаметральный зазор (разность между диаметрами втулки и плунжера) в золотниках распространенных размеров принимается не более 0,004—0,01 мм. При выборе величины зазоров необходимо учитывать температур- [c.420]

При смещении плунжера золотника в какую-либо сторону от нейтрального положения указанное равенство давлений нарушается, в результате чего поршень силового цилиндра будет перемещаться в соответствующую сторону. Очевидно, при отсутствии нагрузки и сил трения в гидродвигателе (выходе) любое нарушение этого равенства давлений р и P2 вызванное сколь угодно малым смеш ением плунжера золотника относительно среднего (нейтрального) его положения, привело бы двигатель в движение. В действительности же для преодоления нагрузки и сил трения выхода, в полостях гидродвигателя необходимо создать некоторый перепад давления. Следовательно, золотник и в рассматриваемой схеме с отрицательным перекрытием будет также иметь зону нечувствительности, которая становится больше с увеличением начального зазора (отрицательного перекрытия). [c.463]

Когда золотник находится в среднем положении, обе канавки перекрыты и давление в трубах А и Б ив соответствующих полостях сервомоторов одинаковы (небольшой переток масла по зазорам из средней полости в сливные всегда имеется) при этом поршни оста- [c.161]

Схемы перекрытий и примерные проводимости рабочих щелей распределителей показаны на рис. 3.5, а—г. Перекрытия рассматривают при среднем (нейтральном) положении золотника относительно распределительной втулки (х =0). При этом поясок золотника находится в среднем положении относительно окна втулки (рис. 3.5). Положительное перекрытие (рис. 3.5, а) обозначено ка- При таком перекрытии в среднем положении золотника остаются зазоры между цилиндрическими поверхностями золотника и втулки. Проводимости этих зазоров незначительны. Под отрицательным перекрытием подразумевается наличие осевых щелей при среднем положении пояска относительно окна (рис. 3.5, в, г). Отрицательное перекрытие (осевой размер щели) обозначено ко- Нулевое перекрытие в большинстве случаев рассматривают как условное перекрытие, при котором ширина пояска совпадает с шириной окна (рис. 3.5, б). Идеального совпадения этих величин, например, с точностью до 1 мкм практически не бывает. [c.168]

В следящих приводах преимущественно применяются цилиндрические запорно-регулирующие элементы золотники и краны [19, 33, 38]. Цилиндрическая форма пары золотник—втулка наиболее технологична и позволяет выполнить сопряженные поверхности с высокой точностью и минимальным зазором. Кроме того, цилиндрическая форма золотника дает возможность наиболее простым способом, например, посредством кольцевых канавок, уравновесить гидростатические силы, возникающие от давления рабочей среды. Общим недостатком цилиндрических дросселирующих распределителей следует назвать возможность заклинивания пары золотник — втулка при попадании твердых частиц в зазор между ними. Устраняют указанное заклинивание соответствующей фильтрацией рабочей среды. Максимальный размер частиц, пропускаемых фильтром, должен быть меньше зазора между сопряженными цилиндрическими поверхностями. [c.181]

Чтобы ограничить утечки жидкости в паре золотник—втулка при значительном давлении жидкости (Ря,ом = 16. .. 20 МПа), стремятся выдержать малый радиальный зазор между сопрягаемыми цилиндрическими поверхностями (Oq = 0,003... 0,008 мм) и принимают перекрытие Лц положительным. Но при этом возникает проблема обеспечения приемлемой зоны нечувствительности электрогидравлического усилителя. Приходится принимать соотношение Xp/ha = 25. .. 50. В соответствии с этим положительное перекрытие Лц должно быть 0,005. .. 0,02 мм. Выполнить все рабочие щели пары золотник—втулка с близкими и малыми величинами /ln можно лишь при высокой точности выполнения линейных размеров между рабочими кромками поясков золотника и окон втулки. Для этого производство электрогидравлических усилителей должно быть специализированным. Следовательно, при проектировании электрогидравлического следящего привода с дроссельным регулированием необходимо в первую очередь рассмотреть возможность использования электрогидравлического усилителя подходящего типоразмера, выпускаемого серийно. [c.186]

При расчете площади f проходного сечения каждой t-й рабочей щели распределителя приходится учитывать зазоры между цилиндрическими поверхностями золотника (крана) и втулки, поэтому принимаем в общем виде [c.188]

В конце отработки шага при = х ат распределительные окна перекрываются выступами или поясками золотника до величины зазоров между втулкой и золотником. Перебег выходного звена гидродвигателя и дальнейшее перемещение х > х аг золотника приводят к раскрытию других окон шагового распределителя, которые соединяют полость вытеснения гидродвигателя с напорной гидролинией, а полость наполнения со сливной. При этом на выходном звене возникает сила (момент сил), которая возвращает его в положение позиционирования, соответствующее Уп = Уд. шаг И лгз = л шаг- Если принять, ЧТО распределительная втулка и золотник изготовлены идеально, то функции эффективных проводимостей одновременно действующих окон будут оди- [c.352]

Силы трения зависят от состояния поверхностей подвижных и неподвижных деталей и значений сил, прижимающих эти детали друг к другу. Последние силы возникают при неравномерном распределении давления в зазорах, при наличии составляющих от усилий пружин или каких-либо устройств, управляющих подвижным элементом. Если зазоры, по которым протекает жидкость под давлением, малы, то со временем могут появиться значительные силы трения покоя, препятствующие перемещению золотника или клапана. Возникновение таких сил сопровождается облитерацией (заращиванием) зазоров. После страгивания золотника или клапана с места силы, связанные с облитерацией зазоров, исчезают и вновь возникают только при отсутствии движения элементов регулирующего или распределительного устройства. [c.298]

Гидродинамическая сила, действующая на золотник, изменяется с изменением угла 0 который зависит от формы золотника, формы окон во втулке, зазоров между золотником и втулкой и других факторов. У одного и того же золотника угол 0, может быть различным при разных смещениях золотника от нейтрального положения. Кроме того, как и при обтекании клапана, поток среды может прилипать к поверхностям втулки или золотника, что также приводит к изменению гидродинамической силы, причем сначала гидродинамическая сила возрастает с увеличением перемещения золотника, а затем уменьшается до нуля. Вследствие такого изменения гидродинамической силы могут возникать автоколебания золотника. [c.310]

Заметим, что в условие устойчивости (12.63) не входит масса т. Это объясняется одинаковой зависимостью от массы т. квадрата постоянной времени Тц и постоянной времени Тр. д демпфирования гидроцилиндра. Согласно соотношению (12.54), если не равно нулю, то с увеличением массы т постоянная времени демпфирования гидропривода Тд.ц увеличивается. Таким образом, с одной стороны, масса m в сочетании с сжимаемостью жидкости является причиной возникновения колебаний. С другой стороны, в результате колебаний перепада давленпя в гидроцилиндре несколько уменьшается расход жидкости через распределитель и вследствие уменьшения поступления энергии как бы увеличивается демпфирование гидропривода. Указанный эффект будет тем сильнее, чем больше коэффициент Kqj,- Вблизи нейтрального положения золотника значение коэффициента / qp зависит от утечки жидкости по зазорам между золотником и втулкой, причем с увеличением утечек коэффициент Kqp возрастает. Если распределитель имеет золотник с отрицательными перекрытиями, то коэффициент Kqj, будет больше, чем при наличии золотника с положительными перекрытиями. При идеальном золотнике коэффициент Kqp по формуле (11.18) получается равным нулю при Хзо = О, и в соответствии с условием (12.63) равновесное состояние гидропривода будет неустойчивым. Можно приближенно определить смещение идеального золотника от нейтрали, при котором движение поршня гидроцилиндра в окрестности среднего положения устойчиво. Для этого подставим в неравенство (12.63) значения Kqx и Kqp из соотношений (11.17) и (11.18), принимая Ряо = О- После обычных преобразований находим [c.334]

Сила трения возник.ает вследствие перекоса золотника пружинами, прижатия золотника к втулке неравномерно распределенным по зазорам давлением, облитерации зазоров и вязкого трения при смещении золотника. Зависимости, определяющие могут быть различными для золотников, различающихся конструктивным исполнением, точностью изготовления и условиями работы. Кроме того, при возникновении автоколебаний составляющая силы Pip, вызванная облитерацией зазоров, обращается в нуль. В связи с указанной неопределенностью силы Р р приближенно будем считать ее силой сухого трения, имеющей характеристику [c.406]

Проточные регуляторы. В проточных регуляторах масло под давлением подается непрерывно вращающимся насосом непосредственно к распределительному золотнику. Распределительный золотник (рис. 157) имеет так называемые отрицательные перекрытия, т. е. высота выступов (или буртиков А) тела золотника несколько меньше, чем высота рабочих окон В корпуса или буксы золотника. При среднем положении золотника имеется зазор между кромками буртиков тела золотника и кромками окон в корпусе, благодаря чему масло обтекает буртики и вновь попадает в слив (обычно в резервуар в станине регулятора). Таким образом, при среднем положении золотника,т. е. при установившемся режиме работы агрегата, масло проталкивается через распределительный золотник обратно в сливной резервуар, не производя регулирования. Поэтому такой регулятор и называется проточным. Однако как только распределительный золотник переместится из среднего положения хотя бы на небольшую величину, через увеличившийся зазор между буртиками и рабочими окнами золотника немедленно начнет поступать масло под давлением в большем количестве в полость, соединенную с этим окном, а из другой полости масло будет уходить на слив. Вследствие этого образуется разность давлений на поршень сервомотора, и он будет перемещаться в соответствующую сторону, производя регулирование. [c.284]

При перемещении тела золотника из среднего положения на закрытие (по схеме — вниз) зазор около нижнего буртика тела золотника в области давления увеличится, тогда как у верхнего буртика — уменьшится. Благодаря этому масло от насоса будет иметь больший доступ в правую полость сервомотора. С верхней стороны верхнего буртика тела золотника, т. е. со стороны слива, зазор будет увеличиваться, вследствие чего слив масла из левой полости сервомотора будет происходить свободнее. Эти два обстоятельства и заставляют поршень сервомотора перемещаться влево, т. е. на закрытие. Перемещение поршня сервомотора будет происходить до тех пор, пока распределительный золотник 5, благодаря выключающему действию обратной связи, не вернется в среднее положение. [c.285]

Тибл и ц а 37. Максимально допуска- мые зазоры (по диа.иет >у) между золотниками и их втулками для различных насосов [c.211]

Для уменьнюння зазора между кольцами н стенкаАИ канавок поршня кольца заменяют новыми, имеющими большую ширину. Зазор измеряют н1,упом предварительно канавки золотника ица-тельио очищают от грязи, иакинн и т. п. [c.212]

Следуе отметить, что но чертежам заводов-изгоговнтелей возможны случаи изготовления поришевых колец и канавок поршня с абсолютно совпадающими размерами, т. е. с нулевым зазором. Для обеспечения нормальной работы кольца в поршне золотника этого ие следует допускать. Мнинмалыю требуемые за.зоры указаны в табл. о9. [c.212]

Т а в л и ц и 39. Предельные зазоры (в м.ж) между кольцами и стенками канааок поршня золотника для различных насосов [c.212]

Запираюш,им органом вентилей являются золотники (или клапаны). Шпинделем с винтовой нарезкой регулируется расстояние от торца золотника (клапана) до седла, т. е. высота кольцевого зазора. Для этого золотник (клапан) соединен со шпинделем, а седло закреплено внутри корпуса вентиля. Высота кольцевого зазора определяет свободный проход вентиля. Для пол ного открытия вентиля необходимо, чтобы поверхность кольцевого зазора (рис. Х-14) равнялась плопгади свободного сечения седла. Внутренний диаметр седла в большинстве случаев принимают равным диаметру условного прохода dy. Высота подъема золотника (клапана) к, соответствующая Г0ЛИ0СТ1.10 открытому вентилю, оп-р еделитоя из уравнения [c.329]

На рис. 5-12 изображена характеристика золотника, соответствующая этому уравнению. При малых зазорах б (4—5 мкм) утечки q незначительны. Поэтому на рис. 5-12 их величина, соизмеримая с точностью построения, не откладывалась. На характеристике показаны линейные зависимости Q, == Qb = / W- При малых смещениях х их линейность нарушается. Причиной этого явления соизмеримость в этой области величин х и б, т. е. нелинейность Ь f [х) и переменность коэффициентов расхода i,p и Штриховыми линиями на рис. 5-12 показаны лучи Qh = f (х), представляющие собой характеристики идеального золотника без перекрытия (х = 0) и без уплотняющего зазора (6=0 <7=0) при = 0,67. Такие характеристики обычно применяют при упрощенных расчетах дроссельных гидропроводов. [c.373]

Наиболее простым способом снижения сил трения является выполнение на поверхности плунжера или корпуса золотника кольцевых прямоугольных канавок (рнс. 3.65, в). Сечение канавки выбирается таким, чтобы сопротивление ее течению жидкости было мало по сравнению с сопротивлением радиального зазора, благодаря чему давление в каждой канавке будет одинаковым для всех сечений (/>1 — Рг < Р и Рз == < р ). Следовательно, давление в радиальном зазоре по окружности может быть значительно выравнено и соответственно неуравновешенность радиальных сил давления жидкости на плунжеф и силы трения могут быть уменьшены во много раз. Так, например, при выполнении на пояске плунжера пяти-семи канавок сечением примерно [c.421]

Наиболее действенным из Э1их способов является подвод в радиальный зазор между плунжером и корпусом золотника рабочего давления (рис. 3.66). Для этого во внешних поясках плунжера выполняют четыре или шесть радиальных сверлений (диаметром 6—8 мм), соединенных осевым каналом с с полостью с1 питания золотника. В отверстия ввертывают с некоторым занижением по глубине пробки а с жиклерными (дроссельными) отверстиями малого сечения (с я 0,2 -г- 0,4 мм), через которые жидкость из полости питания подводится в камеры Ь, образованные утопленными пробками а и корпусом золотника, и далее — в радиальный зазор. Если этот зазор с какой-либо стороны плунжера в результате радиального его смещения уменьшится, то с противоположной стороны он в равной степени увеличится, в результате чего давление в камере Ь со стороны уменьшенного радиального зазора повысится и со стороны увеличенного — понизится, а следовательно, появится неуравновешенная радиальная сила, стремящаяся сместить плунжер в положение, соосное с отверстием корпуса. [c.421]

Колонка управления, или колонка регулятора, представляет собой весьма сложный элемент, содержащий органы управления, распределения и регулирования. Основным органом распределения масла (см. рис. 8-1) является главный золотник ГЗ, который состоит собственно из золотника 5 с двумя разделительными цилиндрами а и Ь и корпуса 9, в котором перемещается золонтик с небольшими зазорами. В корпусе сделаны две канавки высотой немного меньшей, чем разделительные цилиндры (имеется положительная перекрышка). К средней полости золотника подводится масло из котла МНУ по трубе В верхняя и нижняя полости трубой Г соединяются со сливным баком, а канавки в корпусе ГЗ соединены с трубами А и Б, идущими к сервомоторам. Поскольку торцевые площади золотника равны, то при любом давлении в трубах В и Г золотник гидравлически уравновешен, что обеспечивает возможность его перемещения сравнительно малым усилием. [c.161]

Важный конструктивный параметр шаговых распределителей вращательного и поступательного движения — радиальный зазор /ааа между ЗОЛОТНИКОМ И втулкой. Он должвн быть больше твер- [c.339]

Одним из примеров интегрирующего звена может служить гидравлический механизм, состоящий из золотника и ненагру-женного гидроцилиидра (рис. 3.2). Предположим, что золотник I имеет нулевые перекрытия и размещен во втулке с пренебрежимо малыми зазорами. Пусть также рабочей средой служит жидкость, которую вследствие постоянства давлений и в полостях гидроцилиндра 2 можно считать несжимаемой. [c.75]

При известных значениях коэффициента расхода по формуле (Н.1) можно рассчитать статические характеристики золотникового распределителя, сопла-заслонки или клапана. Статической характеристикой перечисленных устройств называется зависимость, связывающая между собой различные установившиеся значения либо двух, либо трех следующих величин расхода рабочей среды, перепада давления, перемещения подвижного элемента устройства. Достаточно просто статическая характеристика находится для четырехдроссельного золотникового распределителя в предположении нулевых перекрытий у золотника, отсутствия зазоров между золотником и втулкой, постоянного значения коэффициента расхода. Пусть к такому золотниковому распределителю, [c.290]

На рис. 161 изображена принципиальная схема электрической и гидромеханической частей исполнителя. Электрическая часть исполнителя состоит из кольцеобразного магнита 5, создающего магнитное поле в кольцевом зазоре магнитопривода 4. В этом зазоре находится круглая катушка 2 с обмоткой 3. Рессорная пружина 1, связанная стержнем 6 с катушкой, стремится удерживать ее около среднего равновесного положения. При поступлении в катушку электрического тока определенной величины и знака она перемещается вверх или вниз и тягой 6 увлекает за собой трубчатый золотник 7. Этот золотник в большей или меньшей мере перекрывает сливные окна в штоке вспомогательного сервомотора 9 с дифференциальным поршнем и тем самым изменяет величину давления в его верхней полости. В нижнюю полость вспомогательного сервомотора [c.293]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология