Колонны ректификационные уравнение

Тарельчатые колонны. На основе метода определения действительного числа тарелок, изложенного в гл. X (см. рис. Х-1, Х-2), можно для п-ой тарелки ректификационной колонны переписать уравнения (Х.25) — (Х.29) в виде [c.359]

Для анализа работы верхней секции второй ректификационной колонны составляются уравнения материального баланса для ее объема между каким-нибудь текущим сечением и низом [c.106]

Неполные колонны фактически являются частными случаями полных ректификационных колонн, Поэтому уравнения матери- [c.345]

Для определения соотношений, управляющих работой средней концентрационной секции колонны, составляются уравнения материального и теплового балансов для объема ректификационной установки, заключенного между каким-нибудь произвольным, текущим сечением этой секции и остальной, либо верхней, либо нижней частью установки. [c.87]

Число тарелок в ректификационной колонне. Для определения числа тарелок в концентрационной части колонны воспользуемся уравнением (5). Крепость ректификата (табл. 23) принята х =94% вес.= = 86,254% мол. V = 4. [c.76]

Используя результаты приближенного расчета материального баланса в примере 14 и средние значения относительных летучестей, найденные в примере 15, определим расходы фаз в ректификационной колонне по уравнениям (3.105) и (3.106). [c.134]

В основе инженерных расчетов бражной, эпюрационной и ректификационной колонн лежат уравнения баланса тех продуктов, которые поступают в эти колонны. [c.1017]

Числом независимых переменных или числом степеней свободы проектирования ректификационной колонны называется разность между общи.м числом переменных параметров процесса и числом связывающих эти переменные ограничительных условий, или независимых уравнений. [c.346]

Простейшим случаем расчета будет тот, при котором в разделяемой смеси отсутствуют компоненты более легкие, чем ключевой, и более тяжелые, чем тяжелый ключевой, компоненты, в этом случае имеется сечение, для которого известны с практически необходимой точностью значения величин U и dli/dH по всем компонентам. Тогда расчет ректификационной колонны сводится к решению задачи Коши отдельно для верхней и нижней колонны. Интегрирование уравнений (IV 2) и IV, 3) при решении этой задачи ведется либо снизу вверх, либо сверху вниз. Во втором случае в связи с изменением направления величины Н необходимо переменить знак перед правой частью соответствующих уравнений. [c.101]

Если узел кристаллизации расположен после 2-й ректификационной колонны, функциональные уравнения имеют вид [c.150]

Для насадочной, ректификационной колонны дифференциальное уравнение в частных производных можно записать для каждого потока, например [c.245]

Нижняя часть ректификационной колонны, расположенная под сечением ввода фазы менее богатой НКК, является обычной отгонной секцией, ничем не отличающейся от рассмотренных ранее. Поэтому к ней в полной мере применимы известные графические и аналитические приемы расчета, используемые для анализа работы отгонных колонных аппаратов. Так, для аналитического расчета элементов ректификации отгонной секции рассматриваемой колонны можно использовать ее уравнение концентраций в известной форме [c.316]

Из соотношений (1.18) и (1.19) вытекают уравнения, связывающие составы жидкости и пара в произвольном сечении по высоте ректификационной колонны, называемые уравнениями рабочих линий. Для укрепляющей части ректификационной колонны [c.22]

Очевидно, что решение дифференциального уравнения (203) связано с вопросом сходимости. При увеличении п этот вопрос требует все большего внимания, так как разброс значений коэффициентов а увеличивается как (п+1)2. Это положение возникает и при расчете ректификационной колонны, описываемой уравнениями (4), когда последние линеаризуются путем введения небольших отклонений от установившегося состояния. Численные расчеты показывают, что, хотя вычисленные [c.237]

Математическое описание динамики ректификационной колонны содержит уравнения материального и теплового балансов уравнения, описываю щие механизм взаимодействия между паровой и жидкой фазами на отдельных тарелках уравнения для описания фазового равновесия. [c.347]

Число теоретических тарелок определяют путем совместного решения уравнений равновесия фаз, материального и теплового балансов для промежуточного сечения колонны. Применительно к полной ректификационной колонне эти уравнения имеют следующий вид. [c.63]

Как выше было показано, в процессе массообмена в ректификационной колонне вдоль ее высоты в жидкой и паровой фазах устанавливается градиент концентраций, определяющий разделительную способность колонны. Достигаемая при этом глубина очистки существенным образом зависит от таких гидродинамических характеристик процесса, как количества ( захват ) жидкости и пара и скорости их движения в колонне. При строгом рассмотрении задачи следует также учитывать явление обратной концентрационной диффузии, стремящейся выровнять состав фазы в продольном направлении. Однако имеющий при этом место эффект смешения по сравнению с эффектом разделения за счет межфазового массообмена обычно незначителен, и им можно пренебречь. Это допущение уже использовалось при выводе рассмотренных выше зависимостей, характеризующих работу ректификационных колонн. Иначе говоря, ири анализе. массообменного процесса в ректификационной колонне принималось, что движущийся ио колонне поток жидкости или пара представляет собой поток идеального вытеснения ( поршневой поток ), который в поперечном сечении имеет одинаковый состав — идеально перемешан. Реальный же поток может заметно отличаться от потока идеального вытеснения (356—359], хотя бы вследствие различной скорости перемещения отдельных его частей. Это явление уже рассматривалось при анализе работы пленочной колонны (см. уравнение (3.164)). Различие в скоростях, а следовательно, п в концентрациях отдельных частей потока, усиливаемое конвекцией [360—365], приводит к уменьшению градиента его среднего состава вдоль высоты ректификационной колонны, или, как говорят, к его частичному продольному перемешиванию. Движущая сила процесса массообмена при этом уменьшается, что в свою очередь обусловливает снижение разделительной способности колонны. Поэтому пренебрежение эффектом продольного перемешивания в колонном аппарате не всегда допустимо, поскольку это может приводить к существенным ошибкам в расчетах [366, 367]. [c.112]

Уравнение (10) или (11) совместно с уравнением материального баланса для нижнего сечения колонны и уравнениями, определяющими состав динамической росы (состав первых капель конденсата в верхнем сечении), позволяет рассчитать положение рабочей линии в ректификационной колонне при разделении бинарных смесей. [c.90]

Если на диаграмме- у-х (рнс. 7.4) задана кривая равновесия у—Цх) бинарной смеси, то зависимость между концентрациями жидкой и паровой фаз на тарелках ректификационной колонны, выражаемая уравнениями (7.12) и (7.14), определяется рабочими линиями ОР и РШ, проходящими через точки (х , [c.185]

Система уравнений, описывающая процесс разделения природных и нефтяных газов в условиях равновесного контакта фаз в абсорбере, десорбере и ректификационной колонне, включает уравнения общего материального, покомпонентного материального и теплового балансов для всех тарелок колонны, парциального конденсатора и кипятильника, уравнения фазового равновесия и ограничения по составу [c.79]

Точный расчет числа теоретических ступеней основан на модели ректификационной колонны со ступенчатым контактом фаз (рис. II 1.9, б), причем каждая ступень принимается теоретической. Расчет заключается в последовательном определении, от ступени к ступени, расходов, составов и энтальпий фаз с помощью уравнения фазового равновесия (III.И), а также материального и теплового балансов. Для верхней (укрепляющей) части колонны ( <С /) уравнения внутреннего материального и теплового баланса имеют вид [c.58]

Чтобы определить конкретный рабочий режим разделения ректификационной колонны, необходимо предварительно закрепить некоторое конкретное число переменных параметров процесса, характеризующих его установившееся состояние. Анализ работы ректификационной колонны, основанный на принятии гипотезы теоретической тарелки, сводится к совместному рассмотрению соотношений парожидкостного равновесия и уравнений материальных и тепловых балансов. Общее число входящих в эти уравнения переменных, характеризующих процесс разделения [c.345]

Рассмотренная методика расчета от тарелки к тарелке в несколько уточненной форме может быть использована при проектировании колонны с помощью ЭЦВМ. Для этого основные уравнения материального и теплового балансов секций полной ректификационной колонны следует путем совместного решения привести к виду, наиболее удобному для проведения расчетов с помощью ЭЦВМ. [c.403]

Исследование работы ректификационной колонны, при условии принятия гипотезы идеальной тарелки, основывается на использовании трех фундаментальных законов, а именно, сохранения вещества, сохранения энергии и, наконец, второго закона термодинамики. Применение первых двух законов находит свое практическое выражение в составлении основанных на них уравнений материального и теплового баланса. Второй же закон термодинамики является той основой, которая используется при выводе равновесных соотношений фазового сосуществования парожидких систем, устанавливающих предельные глубины процессов массообмена и энергообмена взаимодействующих неравновесных фаз. [c.68]

По сравнению со случаем, рассмотренным выше, в данной схеме ничто, относящееся к части первой колонны, расположенной ниже сечения ввода сырья, не меняется, т. е. она работает как настоящая лютерная секция, и поэтому выведенные ранее уравнения 63—75 применимы к ней в полной мере. Точно так же и вторая колонна рассматриваемой ректификационной установки является типичной лютерной колонной, и ее работа управляется на основании выведенных ранее уравнений 76—82. [c.79]

Состав а сырья и составы y и обоих целевых продуктов полной ректификационной колонны обычно бывают известны по заданию для расчета, в котором, естественно, должно быть указано, какое сырье подвергается ректификации и какие качества должны иметь целевые продукты, отводимые с низа и с верха колонны. В уравнения (VII. 1) и (VII. 2) или, что то же (VII. 3> и (VII. 4), формально входят шесть неизвестных величин L, D, R, а, Уд и Хд. При расчете на единицу веса сырья L = l, число неизвестных больше числа уравнений на три, а как раз три величины. обычно задаются как-исхпдпъте данаие-для-расчета. Оставшиеся две неизвестные величины D и R легко могут быть рассчитаны по уравнениям (VII. 3) и (VII. 4). В этом первое серьезное различие между полной колонной и неполной,, в которой назначается состав лишь одного из продуктов колонны, а именно состав основного продукта, отбираемого как практически чистый компонент, в отгонной — высококипящий, а в укрепляющей — низкокипящий. Поэтому в расчете неполных колонн при использовании тех же уравнений (VII. 3) и (VII. 4) приходится одной из неизвестных величин задаваться, тогда как в расчете полной колонны уже ничем задаваться ненужно и веса целевых продуктов по уравнениям (VII. 3) и (VII. 4) определяются однозначно. [c.281]

Ректификация в насадочных колоннах, в отличие от таретьчатых колонн, в которых контакт жидкости с паром происходит дискретно на тарелках, в насадочных ректификационных колоннах осуществляется непрерывный контакт фаз. Последнее обстоятельство приводит к нес-бходи-мости использования для математического описания насадочных колонн дифференциальных уравнений, определяющих изменение концентраций компонентов в потоках по колонне. [c.264]

Достаточно точных данных для к. п. д. тарелок различных типов в настоящее время еще нет. Можно рекомендовать пользоваться значением к. п. д. для многоколпачковых тарелок ректификационной колонны,, равным 0,3, а для выварной 0,5. В двухколонном аппарате диаметр колонны ректификационного аппарата определяют из уравнения [c.307]

Основой большинства методов расчета ректификационных колонн являются уравнения Сореля [156], Эти уравнения лежат в основе расчетов процессов ректификации многокомнонентных [c.636]

Дпя идеальной смеси они задается равными 1, а при расчете ректификационной колонны, раэделлвщей неидвальные смеси, рас-считывавтся либо по уравнение Вильсона [ 32,34], либо по уравнение А/ДТЬ. [c.80]

Уравнение (IV. ) показывает, что относительный расход водяного нара растет с увеличением давления и уменьшением температуры и понижается с увеличением молекулярного веса отгоняемых из жидкости углеводородных паров. Поэтому прп постоянном расходе водяного нара с ростом температуры будет увеличиваться и количество отгоняемых наров. Эти теоретические положения играют существенную роль нри определении условий работы перегретого водяного пара в ректификационной колонне и поэтому приведены в качестве предварительных замечаний. [c.230]

Ректификационная установка с олной СОВ. Общий материальный ба- полной, одной лютерной колонной и ланс всеи установки предста-отстойником. вится уравнением [c.78]