Средняя скорость компрессоров

При унификации баз в качестве основного параметра принимается сила давления газа (поршневая сила) одного ряда компрессора. Другими параметрами баз в зависимости от поршневой силы являются скорость вращения вала и ход поршня, производными параметрами — средняя скорость поршня и максимальная мощность, приходящаяся на один ряд. [c.193]

Параметры унифицированных баз приведены в табл. 6.5—6.7 и являются обязательными для отрасли компрессоростроения. Наряду с этим в отдельных случаях допускается отклонение от указанных параметров. В частности, возможны изменение направления вращения вала, уменьшение хода поршня во всех или части рядов и изменение частоты вращения вала, если проверочный расчет базы на прочность по действующим в конкретно разрабатываемом компрессоре нагрузкам подтверждает достаточность запасов прочности. Последнее наиболее характерно при создании компрессоров без смазки, средняя скорость поршня которых с целью обеспечения требуемой надежности снижается. При создании специальных компрессоров допускается применение укороченных баз, у которых размер между осями соседних рядов меньше предусмотренного в табл. 6.7. В этом случае в обозначе- [c.144]

Здесь А — коэффициент, равный 0,007 для крупных компрессоров и 0,008 для малых компрессоров Лр = 0,75й + 0,25 для = = 3 м/с Яр = 0,75й + 0,20 для с р = 1,5 м/с Сср — средняя скорость поршня (Сср = 2Sn) А — относительная плотность газа по воздуху остальные обозначения прежние. [c.233]

В отличие от компрессорных машин объемного действия, где сжатие газа производится путем непосредственного изменения объема с помощью подвижной стенки (поршня) рабочей полости, в центробежных и в осевых компрессорах сжатие среды достигается превращением в энергию статического давления динамической энергии, получаемой газом от вращающегося колеса. Это преобразование динамической энергии в энергию давления происходит частично в каналах рабочего колеса и частично в диффузорных каналах неподвижных элементов машины. Так как при этом основная часть механической энергии, передаваемой рабочим колесом газу, представляет собой динамическую энергию, то уровень скоростей в центробежном и в осевом компрессорах должен значительно превышать уровень средних скоростей в поршневом компрессоре. В соответствии с этим теория процессов, происходящих в поршневом компрессоре, базируется в основном на законах термодинамики. В центробежном же и в осевом компрессорах наряду с термодинамическими явлениями происходят весьма сложные аэродинамические процессы. [c.7]

Влияние частоты вращения коленчатого вала на рабочий процесс ступени компрессора исследовалось экспериментально и с помощью математической модели. Частота вращения вала изменялась от 12 до 50 с- , при этом средняя скорость поршня возрастала от 3,1 до 12,6 м/с. В теоретическом рабочем процессе пропорционально По возрастают производительность и мощность компрессора. В реальном процессе подобного изменения производительности и потребляемой мощности не происходит. [c.74]

В случае постоянной частоты вращения вала По рост хода поршня 5 линейно увеличивает объем, описываемый поршнем, и оставляет постоянным значение поршневой силы. При этом производительность компрессора возрастает. Средняя скорость поршня Сп увеличивается пропорционально ходу поршня 5, что, в свою очередь, вызывает [c.74]

Проектируемые и выпускаемые промышленностью поршневые компрессоры можно условно разделить на следующие группы низкооборотные (с частотой вращения коленчатого вала п = = З-ьЮ с" и средней скоростью поршня Сср = 2,5ч-4,5 м/с) среднеоборотные (п = 10- 20 с" и Сср = 3-ь5 м ) высокооборотные (п = 20-7-50 с" и Сер = 3,5- 6 м/с). [c.130]

При прочих равных условиях увеличение i )i приводит к уменьшению диаметра цилиндра первой ступени при этом снижаются поршневые усилия от действия сжимаемых газов, металлоемкость и один из габаритных размеров компрессора. Однако наряду с этими позитивными факторами следует отметить и сопутствующие недостатки — снижение площадей для размещения газораспределительных органов и увеличение средней скорости поршня, что отрицательно сказывается на экономичности и надежности работы компрессора. Поэтому в зависимости от назна- [c.130]

Относительные утечки газа через лабиринтное уплотнение увеличиваются с ростом перепада давления на уплотнение Ар, площади щелей /, и уменьшаются с ростом частоты вращения коленчатого вала , хода 5 и площади поршня Р. Поэтому для уменьшения утечек компрессоры с лабиринтными уплотнениями высокооборотные и с длинными ходами поршня. Средняя скорость поршня в таких машинах обычно выше 4 м/с. [c.229]

Для определения о1 необходимо задаться средней скоростью поршня. В компрессорах с производительностью до 50 м /мин Сц обычно находится в диапазоне от 2 до 5 м/с, данное ограничение вызвано необходимостью обеспечить надежную и экономичную работу клапанов. [c.351]

При приводе от электродвигателя необходимо путем варьирования 5 и Сп получить частоты, соответствующие стандартным частотам вращения роторов электродвигателя. Вертикально-горизонтальные компрессоры комплектуются специальными фланцевыми двигателями, ротор которых насаживается на консольный конец вала компрессора, и имеют частоту вращения 735 об/мин. При этом частота вращения вала компрессора определяет соответствующую среднюю скорость поршня, м/с [c.352]

Чем выше частота вращения компрессора, средняя скорость поршня и плотность газа, тем труднее создать клапан, полностью отвечающий всем этим требованиям. Так, для снижения гидравлических потерь должны быть снижены скорости газа с клапане, но для этого нужно увеличить размеры или число клапанов, а это ограничено конструктивными [c.329]

Средние скорости газа в газопроводе допускают равными скоростям в патрубках цилиндров или с целью ослабления волновых явлений и снижения потерь давления — меньшими. В стационарных компрессорах для воздуха и газов, близких ему по плотности, средние скорости в газопроводе, вычисленные по средней скорости поршня, не должны превышать 8—12 м/сек, причем большие — для ступеней низкого давления. В компрессорах для газов, отличающихся от воздуха плотностью, в циркуля- [c.520]

Относительная утечка газа, выраженная в долях производительности компрессора, обратно пропорциональна величине с р — средней скорости поршня. Поэтому для уменьшения влияния утечек компрессоры с лабиринтным уплотнением строят быстроходными, со скоростью поршня Сер 4 м сек. В новых компрессорах для лучшего уплотнения лабиринтные канавки выполняют не только на поршне, но и на цилиндре (рис. XI.20). [c.656]

По значениям средней скорости и хода поршня находят частоту вращения компрессора п (сек ) [c.670]

В компрессорах без смазки цилиндров или для сверхвысоких конечных давлений среднюю скорость поршня ограничивают из условия износостойкости уплотняющих элементов поршня и сальников, и частоту вращения определяют по допустимой средней скорости поршня и ходу 5, выбранному по поршневой силе. У компрессоров для сверхвысоких давлений ход поршня ряда с цилиндром последней ступени уменьшают, учитывая устойчивость штока (плунжера) на продольный изгиб и предельные значения средней скорости поршня, допустимые при таких давлениях для поршневых колец или сальника. [c.670]

При выборе базы надо учитывать следующее правило при неизменной производительности, одинаковом числе ступеней и средней скорости поршня сумма всех поршневых сил постоянна, независимо от числа рядов. При равенстве суммы сил поршневая сила ряда обратно пропорциональна числу рядов. Если принять его различным, то следует наметить соответствующую каждому числу рядов схему компрессора и сопоставить расчётные поршневые силы с допустимыми для базы. Сравнивая результаты, определяют число рядов, при котором база будет использована полнее. [c.677]

Данными для поверочного расчета служат размеры цилиндров, действительные значения относительных мертвых пространств, средняя скорость поршня, характеристики клапанов, размеры газовых коммуникаций и внешние параметры работы компрессора. [c.696]

Во всех случаях при работе ротационно-пластинчатых компрессоров средняя скорость скольжения конца пластин по корпусу ограничена и находится в пределах 10-12 м/с во избежание повышенного износа. [c.54]

Ротационные компрессоры по сравнению с поршневыми имеют меньшую относительную массу на единицу производительности, так как окружные скорости их роторов в 10—20 раз превышают средние скорости поршня компрессора. Во многих случаях в ротационном компрессоре удается осуществить процесс сжатия без смазки. [c.75]

Поршневые графитовые кольца работают в выполненных конструкциях компрессоров без смазки лри давлении воздуха до 245 ат, температуре 200° и средней скорости поршня 2 м/сек. [c.235]

Средняя скорость паров при проходе клапанов зависит от проходных сечений и при условии непрерывного пото са в них У4 диаграмма средней скорости поршня и числа определяется формулой оборотов компрессора в зависимости от хода поршня. [c.115]

Допустимые средние скорости паров при проходе клапанов компрессора [c.115]

Для получения второго основного уравнения примем, что в среднем по компрессору сохраняется подобие треугольников скоростей, благодаря чему можно принять [c.314]

Компрессор засасывает 1070 м воздуха в 1 ч. Подсчитать а) среднюю скорость воздуха в трубопроводе (до компрессора), если внутренний диаметр трубопровода 76 мм б) динамическое давление воздуха, если температура его при поступлении в компрессор 18°С, а барометрическое давление воздуха [c.27]

Шатунные болты четырехтактных, двухтактных двигателей двойного действия и компрессоров со средней скоростью поршня не [c.118]

Однако возможность автоматического удаления инея за счет естественного оттаивания за нерабочую часть цикла ограничена определенным пределом тепловой нагрузки. Когда к. р. в. достигает 0,4—0,5, снеговая шуба не успевает оттаивать за нерабочий период компрессора и постепенно нарастает. Например, в шкафах в летнее время к. р. в агрегата равен 0,5—0,7 и иней полностью не оттаивает. Средняя скорость нарастания его равна примерно 1 мм в сутки. Поэтому раз в два-три дня необходимо останавливать машину и на 30—40 мин открывать дверку шкафа [c.104]

Компрессор засасывает при данных условиях 1070 воздуха в 1 час. Подсчитать а) среднюю скорость воздуха в трубопроводе (до компрессора), сли внутренний диаметр этого грубопровода 76 мм-, С>) динамическое дав- гоние воздуха, если температура его при поступлении в компрессор равна 18° С, а 6а[шыит[)ичсские да[ .и ]1е позду.> а 75Г) мм гг. ст. принят . w-= --- 0,Й5 ыакс. [c.26]

Энергетической характеристикой ступени компрессора является кривая Т1из = fi (П). При вычислении входящей в выражение TiBa индикаторной мощности (2.30) необходимо вычислять отношение давлений П на нерасчетных режимах. Это требует пересчета относительных потерь давления в клапанах, который производится из условия пропорциональности потерь средней скорости поршня за время всасывания (нагнетания). [c.57]

Если в уравнении (6.1) принять Сср = onst, то при заданной производительности диаметр цилиндра остается постоянным. Для большинства конструкций габариты и металлоемкость компрессора в основном определяются размерами цилиндра первой ступени, т. е. при заданной производительности и Сср = onst с увеличением частоты вращения вала нельзя добиться существенного снижения металлоемкости компрессора. Следовательно, основным путем снижения массогабаритных показателей компрессора следует считать увеличение частоты вращения вала с одновременным повышением средней скорости поршня. Однако чрезмерное увеличение частоты вращения и средней скорости поршня отрицательно влияет на экономичность, надежность и долговечность компрессора. [c.130]

В диапазоне производительностей от 0,2 до 0,4 м /с для сжатия воздуха широкое применение находят компрессоры, выполненные по У-образной схеме в двух-и четырехрядном исполнении. В качестве примера на рис. 12.4. приведена конструкция двухрядного компрессора фирмы Атлас Копко Atlas op o). Компрессор крейцкопфный, с дисковыми поршнями двойного действия он имеет низкие значения отношения хода поршня к диаметру цилиндра 1-й ступени ( 3i 0,27), что при частоте вращения вала Гб с обеспечивает умеренные средние скорости поршня (Сср = = 3 м/с). При размещении в торцевых крышках цилиндра клапанов с увеличенным проходным сечением достигаются небольшие скорости газа и минимальные газодинамические потери в этих клапанах. [c.324]

Принципиальная схема кислородного компрессора 4ГМ10-40/35, служащего для подачи кислорода в конверторы малой емкости сталелитейных производств, представлена на рис. 12.7, в. Компрессор четырехрядный, трехступенчатый с двумя цилиндрами первой ступени он выполнен на унифицированной оппозитной базе 4М10 с пониженной средней скоростью поршня (Сср = = 2,75 м/с) в бесподвальном исполнении. В каждом ряду компрессора размещено по одному цилиндру, что обеспечивает простоту обслуживания, ремонтопригодность и возможность для размещения клапанов повышенного проходного сечения. [c.334]

Значения коэффициента АС а даны на рис. 11.13 в зависимости от номинального давления рд, и отношения давлений е в ступени. График соответствует значениям и б по рис. П. 12 — сплошные кривые относятся к компрессорам средней экономичности, а штриховые линии — повышенной. При построении графика принято, что газ является идеальным процессы сжатия и расширения протекают по адиабате и относительное мертвое пространство а = 0,1. Для компрессоров, сжимающих газы, значительно отличающиеся плотностью от воздуха, или у которых средняя скорость поршня Сер тЬ 3,5 м1сек, значения АС а, найденные по рис. 11.13, как и значения 6,, и 6 в формулах (11.43) и (11.44), должны быть скорректированы умножением на с р/15,85. [c.59]

Экспериментально влияние колебания внешнего давления на потерю энергии в клапанах было определено путем индуцирования циклографом [101] крупного воздушного компрессора V = 1,67 м 1сек, п = = 2,78 секг ). Объектом исследования были всасывающие клапаны в цилиндре I ступени двойного действия. При длине трубопровода 16 м и скорости потока в нем 15,5 мкек, вычисленной по средней скорости поршня, колебание давления оказалось весьма значительным. Давление во всасывающем патрубке цилиндра изменялось от —1660 до + 1350 мм вод. ст. (рис. VI.21). [c.238]

Допускаются следующие значения условной средней скорости газа (м1сек) в патрубках стационарных компрессоров для воздуха или близких ему по плотности газов [c.308]

Если вместо одного цилиндра одинарного действия расположить в ряду два, имеющих тот же суммарный объем, и поместить их друг против друга, то поршневые силы уменьшатся в 2,5—3 раза (стр. 131). Компрессоры с двумя цилиндрами в каждом ряду, применяемые для больших производительностей, выполняются различно. В машинах фирм Эслинген (ФРГ) и Нуово—Пиньонэ (Италия) цилиндры находятся на концах общей рамы по обе стороны вала, а плунжеры связаны друг с другом посредством жесткой конструкции, соединяющей в обход вала крейцкопф с ползуном (рис. XI. 11). По такой схеме выполнены одно-, двух- и трехрядные компрессоры, причем двухрядные — на общей раме. У наибольшего из компрессоров этой разновидности поршневая сила, действующая на цилиндр и раму, равна 1600 кн (160 т) и на механизм движения 1000 кн (100 т). Ход плунжера у него 400 мм, частота вращения 2,5 сек (150 мин ) и соответствующая им средняя скорость плунжера 2,0 м сек. При конечном давлении 250 Мн1м- массовая производительность компрессора достигает 5,56 кг сек (20 ООО кг ч). [c.641]

Применение столба жидкости в качестве промежуточного кинематического звена дает возможность изменить длину хода и среднюю скорость поршня. У вторичного порщня они существенно меньше, чем у первичного, благодаря чему снижается поршневая сила, действующая на кривошипно-шатунный механизм, уменьшаются габариты и масса компрессора. В конструкции фирмы Бурхардт уменьшению габаритов способствует и своеобразное выполнение машины — вильчатый шатун охватывает первичный гидроцилиндр, расположенный между валом и крейцкопфом. При гидравлической передаче легче достигнуть точной центровки поршней и соосности их движения относительно цилиндров, чем при прямом соединении с кривошипно-шатунным механизмом [c.643]

При фторопластовых кольцах компрессоры могут работать при конечном давлении 30—32 Мн1м , а также со средней скоростью поршня 5 м1сек и более. При графитовых кольцах предельными являются давление [c.648]

Мн1м и средняя скорость поршня 3 м/сек (при совершенно сухих газах — 1,5 м1сек). Учитывая значительные преимущества фторопластовых колец, большинство компрессоростроительных заводов оснащает теперь компрессоры без смазки цилиндров только ими. Отечественные заводы чаще всего применяют для колец фторопластовые материалы двух марок для влажных газов 4К-20 (фторопласт-4 с добавкой порошкового кокса) и для сухих газов АФГМ (фторопласт-4 с добавкой графита и двусер н истого молибдена). [c.648]

Здесь Оср.с — средняя скорость поршня компрессора, м/с ДРвс.ср — средняя потеря давления на всасывании компрессора, Па. [c.265]

Возвратно-поступательное движение связано с появлением больших сил инерции, что вынуждает ограничивать среднюю скорость движения поршня. Для насосов характерны средние скорости поршня порядка (0,5ч-1) м1сек, а для поршневых компрессоров — обычно не более 5 м/сек. [c.9]

Оппозитная база Модификации по количеству рядов Поршневая сила, тс Количество рядов Ход поршня, мм Число оборотов вала в минуту Средняя скорость поршня, м/сек Расстояние между рядами, мм , Наиболыпая мощность на валу компрессора, кат [c.4]

Компрессор засасывает при данных условиях 1 070 воздуха в 1 час. Подсчитать а) среднюю скорость воздуха в трубопроводе (до компрессора), если внутренний диаметр этого трубопровода 76 мм б) динамйческое давление воздуха, если температура его при поступлении в компрессор равна 18° С, а барометрическое давление воздуха 755 мм рт. ст. принять = 0,85ш , . [c.42]

Пример 30. Одноцилиндровый углекислотный компрессор имеет диаметр поршня d = 1 5 мм, ход поршня S = 2ТЛ мм, вседное пространство 5%, т. е. Е = 0,05, среднюю скорость поршня б р = 0,75 м/сек. [c.127]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология