Инертный газ среднее парциальное давление

Парциальное давление инертных газов изменяется от 3 0,6= =2,4 бар (в основной массе газа) до 3—0,035=2,965 бар (у границы раздела фаз, где парциальное давление NHg принято ориентировочно 0,035 бар). Среднее парциальное давление инертных газов [c.721]

Г—абсолютная температура газовой смеси в °К, р — среднее парциальное давление инертного газа в кг/м , [c.559]

Рт—среднее парциальное давление инертного газа в парогазовом потоке в кг/м , определяемое по формуле [c.205]

Среднее парциальное давление инертного газа вычисляется по формуле (189) [c.205]

В формуле (III.9) весовая скорость газа выражена в кг/м сек и размерность ky кг-мол час ат или кг-мол/м час мм рт. ст. определяется принятой размерностью среднего парциального давления инертных газов ат или мм рт. ст.) [c.172]

Парциальное давление инертных газов изменяется от 0,3 0,6 = 0,24 МПа (в основной массе газа) до 0,3—0,0035 = 0,2965 МПа (у границы раздела фаз, где парциальное давление ЫНз принято ориентировочно 0,0035 МПа). Среднее парциальное давление инертных газов [c.609]

Коэффициент кг по уравнению (14-116) обратно пропорционален среднему парциальному давлению рвм инертного газа в пограничном слое. Как известно из гл. XI, произведение ОР и толщина пограничного слоя X не зависят от давления. Отсюда следует, что коэффициент к уменьшается с ростом общего давления Р, так как при этом растет также Рвы- Можно показать, что произведение ктР незначительно уменьшается с ростом давления, что, однако, возмещается увеличением разности у—Уэ. в результате при повышении давления уменьшается необходимая высота колонны. Только в том случае, когда парциальное давление абсорбируемого компонента над жидкостью весьма мало (Уэ 0),т. е. разность У—Уэ постоянна и постоянны также р/рв.и и кгР, высота колонны не зависит от давления. [c.776]

В случае сублимационной сушки применяется уравнение скорости процесса (16-128), по которому скорость сушки пропорциональна разности упругостей водяного пара над высушиваемым материалом и в конденсаторе и обратно пропорциональна среднему парциальному давлению Рвм инертного газа. Во время замораживания чаще всего давление поддерживается в пределах 0,01—0,05 мм рт. ст., при адсорбции оно колеблется от 0,3 до 0,6 мм рт. ст. [c.888]

Pep — среднее парциальное давление инертного газа, атм М— средний молекулярный вес газового потока. [c.202]

Диффузионное уравнение (4.14) весьма похоже на кинетическое (4.13), разница состоит лишь в том, что перед концентрацией Н появился коэффициент 0,82 постоянная а -= гT d заменена постоянной Ф = Ок 1(Р, и уравнение относится к среднему значению Н. Эта формальная разница отражает разницу реальных физических процессов и показывает, что поведение системы в случае ее разбавления, например, инертным газом будет существенно зависеть от того, в какой области протекает процесс. Если процесс протекает в кинетической области, то разбавление не повлияет на период задержки воспламенения, который определяется лишь парциальным давлением смеси На—О . В диффузионной же области разбавление должно затянуть период индукции Т из-за понижения коэффициента диффузии О = Од/Р. Этот вывод подтвержден экспериментально [39, 53]. [c.299]

Даже 1% инертных примесей снижает коэффициент теплоотдачи авн почти на 50%- Если в водяных конденсаторах уменьшение Овн на 50—60% значительно влияет на среднее значение коэффициента теплопередачи, то в АВО это влияние заметно меньше, так как при авн > 2500—3700 Вт/(м2-К) коэффициент теплопередачи Кф почти полностью определяется значением а . Таким образом, без учета 50%-ного снижения авн имеем авн = 5000—7400 Вт/(м2-К), что соответствует общепринятым значениям коэффициентов теплопередачи при конденсации чистых насыш,енных водяных паров. Поэтому можно сделать весьма важный практический вывод в конденсаторах воздушного охлаждения присутствие неконденсирующихся примесей оказывает значительно меньшее влияние на коэффициент теплопередачи, чем в конденсаторах, охлаждаемых водой. Однако влияние примесей тем не менее следует учитывать, так как по мере выделения влаги парциальное давление инертов постоянно увеличивается, что может привести к авн < 2500— —3700 Вт/(м2-К). [c.136]

Рекомендовать опре.деленный химический состав высокоактивного катализатора, как и точно охарактеризовать другие его свойства, невозможно. Даже при очень тщательном соблюдении описанного режима приготовления катализатора отдельные его пробы показывают довольно различную активность. Еще большее различие может наблюдаться между катализаторами одинакового химического состава, но полученными из разных исходных веществ. Для проверки активности применяемых катализаторов исследуется поведение их небольших проб по 25— 50 мл (средние лабораторные пробы). Такие исследования лучше проводить под давлением, принятым в заводских условиях, и на том же газе, который поступает на катализатор в промышленной установке. После восстано(Вления катализатора определяется содержание аммиака в выходящем газе при разных объемных скоростях газового потока и различных температурах (например, при 400, 450, 475, 500, 525° и объемной скорости 5000, ЮООО, 20.000, 40 000 час- ). Затем вычисляют количество полученного NH3 в процентах к количеству аммиака, которое теоретически может быть получено в состоянии равновесия, определяя таким образом степень конверсии для исследуемого катализатора. Например, при 500° и давлении 330 ат из газа, содержащего 10% (АГ + СН4), было получено 21% NH3. За вычетом парциального давления инертных газов общее давление реакционного таза равно 300 ат, для этих условий в табл. 90 (стр. 475) находим содержание NH3 в состоянии равновесия. [c.548]

В случае конденсации технического хлоргаза из-за присутствия в нем инертных примесей температура насыщения вдоль поверхности конденсации непрерывно изменяется по мере сжижения хлора п соответственно по мере уменьшения его парциального давления в газовой фазе. При данной конструкции конденсатора, тепловой нагрузке поверхности конденсации, скорости потока и других условиях процесса градиент снижения температуры насыщения по длине конденсатора зависит от начальной концентрации хлора, заданного коэффициента сжижения и давления, при котором ведется процесс. Как известно из теории конденсации, ее скорость и коэффициент теплопередачи уменьшаются вследствие затруднения доступа конденсирующегося пара к поверхности раздела фаз. Между стенкой охлаждаемой трубки конденсатора и паро-газовой смесью создается зона, в которой концентрация инертных примесей у поверхности раздела фаз больше, чем в основной массе паро-газовой смеси, и потому перенос пара к поверхности конденсации происходит путем диффузии и конвекции. Средняя разность температур и величина коэффициента теплоотдачи к вследствие этого определяются интенсивностью данных взаимосвязанных процессов, имеющих различную физическую сущность. Величины Д ср и к находятся в сложной зависимости от параметров и условий движения паро-газовой смеси и жидкости Значения коэффициента теплоотдачи к в данном случае всегда меньше, чем при конденсации чистого пара, причем к уменьшается тем значительнее, чем больше содержание инертных примесей в паро-газовой смеси и меньше ее скорость (критерий Рейнольдса). [c.65]

В скруббере поглощается водой двуокись серы из инертного газа (азота) под атмосферным давлением (760 мм рт. ст.). Начальное содержание двуокиси серы в газе 5 % (об.). Температура воды 20 °С, ее расход на 20 % больше теоретически минимального. Извлекается из газа 90 % SOj. Определить 1) расход воды на поглощение 1000 кг/ч сернистого газа 2) среднюю движущую силу процесса 3) общее число единиц переноса oj,. Линия равновесия может быть принята за прямую координаты двух ее точек 1) парциальное давление SO2 в газовой фазе р = 39 мм рт. ст., X — 0,007 кг ЗОг/кг воды 2) р = 26 мм рт. ст., X = 0,005 кг SOj/кг воды. [c.168]

P j p — среднее логарифмическое между парциальными давлениями инертного газа по обе стороны газового пограничного слоя, выраженное в атмосферах, р — содержание поглощаемого газа в газовой фазе, выраженное в молекулярных долях, [c.545]

Здесь рд — парциальное давление диффундирующего компонента Л Уд — молярная доля диффундирующего компонента А — среднее давление инертного газа в пограничном слое у —средняя молярная доля инертного газа в пограничном слое. [c.364]

В этих формулах йг — коэффициент массоотдачи для газа, кмоль/(м -ч X ХМПа) 3 = 4исв/ан — эквивалентный диаметр насадки, м Ряя. г — среднее парциальное давление инертного газа в газовой смеси, МПа Мг — молекулярная масса газа (газовой смеси) а — удельная площадь поверхности насадки, м7м Ксв — свободный объем насадки, м м [c.176]

Коэффициент массоотдачи, отнесенный к активной поверхности контакта, не должен существенно зависеть от концентрации компонента. Однако по пленочной модели, как видно из формулы (П-30 >, коэффициент массоотдачи при переносе вещества п одном направлении пропорционален величине Собщ./Со ер.-Для массоотдачи в газовой фазе эта величина может быть заменена отношением Pipo,ср., где Р—общее давление, а Ро,ср.— среднее парциальное давление инертных газов в пленке, определяемое по формуле, аналогичной формуле (П-28). [c.121]

Рвм среднее парциальное давление инертного газа, атм Л1—средний молекулярный вес газового потока. Аналогичные зависимости получены для сушки гранулированных твершх тел [130], при испарении с твердой поверхности [131], при испарении с поверхности цилиндров, выполненных из твердых летучих веществ [132], при испарении с поверхности промышленных насадок [133]. [c.262]

При наличии данных по общим ВЕП значения индивидуальных сопротивлений Яг и Яж могут быть установлены на основе общих корреляций, приведенных в т. П, гл. I. Эти сопротивления можно затем объединить с помощью уравдений (VI-50) и (V1-51). В этих уравнениях величины (1—х)ср и (1—у)ср учитывают диффузию одной жидкости или газа через вторую, инертную жидкость или газ. Они не существенны в случае разбавленного газового потока, так как парциальное давление инертного компонента и средняя концентрация растворителя изменяются незначительно. [c.422]

Ла установках синтеза аммиака под низким и средним давлением проблема содержания инертного метана и аргона в газовых потоках играет более важную роль, чем на установках синтеза под высоким давлением, где эти компоненты растворяются в продукте и, таким образом, выводятся из системы. На заводе синтеза аммиака под низким и средним давлением эти инертные компоненты накапливаются до концентрации 20% и выше в колонном аппарате и настолько снижают эффективное парциальное давление, что для г.оддержания тре-буемо11 производительности становится необходимым периодическ[1 продувать систему. Потери от продувки можно снизить или полностью устранить, разумеется, за счет некоторых дополнительных расходов на очистку. [c.434]

V — коэфицйент диффузии поглощаемого газа через инертный газ, выраженный в Молях в час на 1 м- поверхности, отнесенный к диффузии поглощаемого газа через слой инертного газа толщиной 1 м (при среднем логарифмическом между парциальными давлениями инертного газа по стороны пограничного слоя, равном 1 ат) при движущей силе в 1 ат, [c.544]

Необходимо заметить, что при расчете производительности или размера абсорбирующей системы на основе уравнений (15) и (16) пользуются коэфициентами /г/ и кд, как было установлено при обсуждении случая 1, в котором сопротивление в пограничном слое газа ничтожно мало, и случая 2, в котором ничтожно мало сопротивление пограничного слоя жидкости. Однако этот коэфициент пограничного слоя газа определяется движущей силой, которая выражена разностью в составе газа в молях поглощаемого газа на моль инертного газа. Подобным же образом коэфициент пограничного слоя жидкости к/ зависит от разности в составе жидкости, выраженной в молях растворенного газа на моль чистого растворителя. С другой стороны, те немногие коэфициенты, которые можно найти в литературе для коэфициента пограничного слоя газа, выражены в разности парциальных давлений растворенного газа, а для коэфициента пограничного слоя жидкости в разностн составов, выраженных в весовых единицах (граммы, килограммы, фунт или моль) растворенного газа на единицу объема (куб. сантиметр, литр или куб. метр) раствора, КогДа концентрации поглощаемого газа малы соответственно как в газовой, так и в жидкой фазах, то без большой ошибки можно применить уравнение (16), пользуясь при этом преобразованием значений величины кд в значения величины кд для средней концентрации растворенного газа. Подобным же образом такое преобразование может быть сделано и для определения к/ из кр Однако этот путь может привести к значительной ошибке, когда концентрация поглощаемого газа велика. Приводимые ниже преобразования дают путь применения метода расчета, представленного уравнениями (15) и (16), к случаям, когда имеют место высокие концентрации поглощаемого газа, к/ [уравнение (15)] выражается в виде [c.575]

Смотреть страницы где упоминается термин Инертный газ среднее парциальное давление: [c.553] [c.342] [c.553] [c.587] [c.558] [c.599] [c.600] [c.394] [c.178] [c.51] [c.396] [c.535] [c.51] [c.384] [c.340] [c.154] [c.573] [c.887] [c.126] [c.565] [c.566]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология