Проектирование, абсорберы

Основная сложность, с которой встречаются студенты при проектировании абсорберов, заключается в правильном выборе расчетных закономерностей для определения кинетических коэффициентов иэ большого числа различных, порой противоречивых, зависимостей, представленных в технической литературе. Расчеты по этим уравнениям, обычно справедливым для частных случаев, приводят зачастую к различающимся, а иногда к заведомо неверным результатам. Рекомендуемые здесь уравнения выбраны после тщательного анализа и сравнительных расчетов в широком интервале переменных, проверки адекватности расчетных данных с опытными, полученными на реальных системах. [c.102]

Основными параметрами, которые необходимо определить расчетным путем при проектировании абсорберов, являются расход поглотителя, высота и диаметр аппарата. Во многих случаях необходимо составление теплового баланса и определение основных размеров холодильников. При этом для процессов, протекающих со значительным тепловым эффектом, следует знать не. только общее количество выделяющегося тепла, но и распределение его по высоте абсорбера. [c.398]

При проектировании абсорберов нитрозных газов обычно. решают так называемую прямую задачу расчета опреде- 64 [c.64]

Прежде всего рассмотрим возможные величины Я. Правдоподобно предположить, что в любой практической обстановке > 1, а именно, что концентрация реагирующего растворенного вещества в жидкости на входе в абсорбер намного превышает физическую растворимость абсорбируемого компонента, соответствующую составу газа также на входе его в абсорбер. При проектировании колонны расход жидкости выбирают таким образом, чтобы едва выполнялось условие (9.7), действительно, уходящая из абсорбера жидкость должна содержать как можно меньше непрореагировавшего растворенного реагента. Имея в виду условие (9.7), можно сделать вывод, что Л1 С 1. [c.105]

На стадии проектирования для выбранной технологической топологии ХТС (см. рис. У-6) с помощью топологического метода анализа определим материальные и тепловые нагрузки на элементы системы при следующих условиях. Необходимо очистить V м /ч (здесь и далее объемы газа приведены к нормальным условиям) конвертированного синте.ч-газа, содержащего объемн. % двуокиси углерода. Синтез-газ поступает в абсорбер, работающий при атмосферном давлении Н/м (здесь и далее давления абсолютные), с температурой 1°С. Очищенный синтез-газ, содержащий объемн. % двуокиси углерода, должен находиться при атмосферном давлении и иметь температуру 1 °С. Давление в верху регенератора составляет Рр Н/м , температура двуокиси углерода после конденсации парогазовой смеси равна i 9° С. [c.223]

Поверхностное натяжение — важнейшее свойство жидких углеводородов, которое учитывается при проектировании ректификационных колонн, абсорберов и других аппаратов, в которых происходит пенообразование, эмульгирование или просто смачивание поверхности. Поверхностное натяжение представляет собой силу, которая стремится уменьшить величину поверхности жидкости посредством внутримолекулярного взаимодействия. При проектировании поверхностное натяжение углеводородных смесей о можно рассчитывать по следуюш,ему уравнению [c.41]

Проектирование ректификационных колонн и абсорберов включает в себя расчет всех четырех факторов. [c.126]

В последние годы при проектировании установок НТА стали отказываться от промежуточного охлаждения насыщенного абсорбента по схеме абсорбер—холодильник—абсорбер , так как при такой организации процесса достигаются низкие коэффициенты теплопередачи, и поэтому для съема тепла абсорбции требуются большие поверхности теплообмена (это связано с низкой скоростью движения абсорбента и отсутствием возможности регулировать ее из-за ограниченного напора жидкости в системе). Кроме того, съем тепла прн наличии такой схемы осуществляется локально, в одной или двух точках, хотя интенсивное выделение тепла при абсорбции нежелательных легких углеводородов осуществляется одновременно на нескольких верхних тарелках абсорбера. [c.212]

ПРОЕКТИРОВАНИЕ НАСАДОЧНЫХ АБСОРБЕРОВ 483 [c.483]

ПРОЕКТИРОВАНИЕ НАСАДОЧНЫХ АБСОРБЕРОВ [c.483]

ПРОЕКТИРОВАНИЕ НАСАДОЧНЫХ АБСОРБЕРОВ 485 [c.485]

ПРОЕКТИРОВАНИЕ НАСАДОЧНЫХ АБСОРБЕРОВ 487 [c.487]

ПРОЕКТИРОВАНИЕ БАРБОТАЖНЫХ ТАРЕЛЬЧАТЫХ АБСОРБЕРОВ [c.588]

Из-за указанных недостатков полые абсорберы имеют довольно ограниченное применение. Это объясняется еще и тем, что в настоящее время не разработаны методы расчета и проектирования [c.619]

Конечная степень карбонизации значительно выше, чем предполагалось при проектировании, что позволило увеличить абсорбционную емкость раствора не менее чем на 30%. Значительно уменьшен объем циркулирующего раствора МЭА. Абсорберы обеспечивают глубокое извлечение СО2 из конвертированного газа при очень низком перепаде давления. [c.141]

Тем более не стоит увлекаться улучшением качества проектирования за счет назначения очень низких выходных концентраций загрязнителей - они не будут реальными. К примеру, для заданных условий не представляется затруднительным обеспечить концентрацию ННз на выходе абсорбера ниже ПДК , т.е. улучшить расчетный результат в 1000 раз. Среднелогарифмическая движущая сила, определенная по соотношениям (5.123...5.123,в), уменьшится при этом всего в 2,5 раза, что можно было бы легко компенсировать эквивалентным увеличением поверхности контакта и сообразно с этим -высоты абсорбера. В действительности достижение такого результата очистки потребует гораздо более значительных затрат. [c.371]

При проектировании абсорбционных установок, из которых газ отводится в атмосферу, необходимо учитывать вопросы охраны окружающей среды. Концентрация поглощаемого компонента в газовой фазе на выходе из абсорбера не должна превышать предельно-допустимой. Если это не достигается в одном аппарате, то необходимо устанавливать дополнительные. [c.206]

Задание на проектирование. Рассчитать насадочный абсорбер для улавливания аммиака из газовой смеси водой. [c.230]

Необходимую площадь поперечного сечения абсорбера непрерывного действия в задаче проектирования находят на основе уравнений расхода (1.17), (1.18) по формуле (10.30) [c.929]

При проектировании абсорбера, работающего под давлением (25,5—31) 10 Па или 25—30 кгс/см , свободное сечение тарелок выпирают равным 12—20%. Обычно принима1 т рабочую скорость газа в пределах 0,15—0,3 м/с, высоту газожидкостного слоя на тарелках в пределах от 50 до 200 мм. [c.161]

Абсорбер. При проектировании абсорберов для осушкп гликолями минимальную концентрацию г.хиколя, требуемую для достижения заданной степени осушки, можно определить из рис. 11.9 и 11.10. Эти диаграммы отражают равновесные условия, которые, однако, в практических условиях не достигаются, так как гликоль, стекая по колонне, разбавляется, а число фактических тарелок, на которых происходит фазовый контакт газа с жидкостью, имеюш ей концентрацию регенерированного абсорбента, недостаточно для возможности установления равновесия. [c.257]

Многосливные ситчатые тарелки в сочетании с дополнительной зоной контакта были использованы, например, при проектировании абсорбера СО2 в агрегате получения аммиака серии АМ-80. Применение дополнительных зон в верхней секции позволило создать аппарат диаметром 3,2 м и снизить расход металла. Использование многосливных ситчатых тарелок, но без дополнительной зоны контакта фаз в аппарате того же диаметра привело бы к увеличению высоты рабочей части верхней секции абсорбера с 9,3 до 15,4 м, а общее число тарелок увеличилось бы с 15 до 20 [252], кроме того абсорбер пришлось бы изготавливать в двух корпусах. [c.206]

В последнее время большое внииание уделяется исследованию кинетики процесса абсорбции с целью получения надежных данных для проектирования абсорберов. Вопрос определения истинного коэффициента ассоперелачк при иатекатическом описания процесса абсорбции связан с применением одной из существующих теорий массопере-дачя. [c.42]

Гидравлический расчет проводят по уравнениям, рекомендованным в работах При проектировании абсорбера, работающего под давлением 25—30 ат, свободное сечение тарелок выбирают равным 10—20%. Обычно принимают рабочую скорость газа в пределах 0,10—0,25 м сек (0,7—0,8 скорости захлебывания), высоту газо-жпдкостного слоя на тарелках в пределах от 50 до 200 мм. [c.127]

Задание на проектирование. Рассчитать абсорбер для улавливания бензольньп углеводородов из коксового газа каменноугольным маслом при следующих условиях [c.103]

Принимая, как обычно нри проектировании, число теоретических тарелок в абсорбере равным четырем, полагают, что скорость циркуляции раствора должна быть достаточно высокой, чтобы концентрация растгора поддерживалась иа уровне, обеспечивающем необходимую массопередачу. Практика показывает, что скорость циркуляции раствора не является решающим фактором при следующих давлениях газа и концентрации кислых компонентов в нем [c.272]

Нормальная эксплуатация установок аминовой очистки мало чем отличается от эксплуатации других абсорбционных установок, однако требует более строгого контроля параметров и показателей процесса. Многих трудностей можно избежать, если нри проектировании установок предусмотреть соответствующие мероприятия. Нанрнмер, потери аминового раствора с очищенным газом можно значительно уменьшить, установив на выходе газа из абсорбера высокоэффективный коагулятор, а также предусмотрев мероприятия по предотвращению пенообразования раствора. При этом следует помнить, что основная причина пенообразования — наличие в растворе твердых частиц, растворенных углеводородов и продуктов разлон ения амина. [c.278]

В процессе работы в последнем по ходу газа аппарате, куда непрерывно подается вода, концентрация HNOз в растворе устанавливается в пределах 4-6%, что обеспечивает максимум эффективности абсорбции как паров НЙОз, так и оксидов азота. Максимум эффективности третьего по ходу газа абсорбера стал возможным благодаря новому принципу проектирования ступени, в которой предусмотрены распыление жидкости и фильтрация газового потока одновременно. Концентрация HNOз и оксидов азота после стадии абсорбции составляет 0.005-0.1 г/м . Отходящие газы после абсорберов газодувкой 2 нагнетаются в систему каталитической газоочистки, включающую малогабаритную волновую топку нагрева газов 3 и реактор каталитической газоочистки 4. В топке газы нагреваются до 300°С и поступают в реактор, где смешиваются с NHз и проходят через два слоя катализатора. Концентрация оксидов азота после реактора при очистке залповых газовых выбросов составляет 0.01-0.02% об., а при очистке технологических выбросов — в пределах 0.003-0.008% об. Концентрация НКОз в отходящих газах практически равна нулю. Горячие очищенные отходящие газы процесса каталитической очистки направляются в топку 7 и используются в процессе концентрирования 70%-ной Н2804. При этом относительно дорогой способ каталитической газоочистки становится в новой технологии не только самым надежным, но и самым дешевым, ибо энергетические затраты на его проведение полностью могут быть отнесены к последующему процессу концентрирования серной кислоты. [c.329]

При проектировании установок МЭА-очистки часто принимают, что содержание кислых газов в растворе, покидающем нижнюю тарелку абсорбера, должно быть не более 65—70% от равновесной концентрации (по отношению к исходному сырому газу). При этом степень насыщения раствора должна быть не более 0,3—0,4 моль/моль МЭА. В последнее время на некоторых химических заводах при очистке синтезгаза от СОа (под давлением) степень насыщения раствора достигает 0,6—0,7 моль/моль МЭА. Это привело к необходимости использования легированных сталей для изготовления оборудования или применения ингибиторов коррозии при эксплуатации установок. Процесс МЭА-очистки рекомендуется применять для очистки газов от сероводорода и СОа при парциальном давлении их не выше 0,6—0,7 МПа. [c.143]

При проектировании барботажных тарельчатых абсорберов необходимо выбрать тип тарелки, скорость газа и определить расстояние между тарелками и число тарелок. Ряд вопросов, связанных с проектированием барботажных тарельчатых колонн и их конструктивным оформлением, рассмотрен в монографиях Александрова [33а] и Стабникова [35]. [c.588]

Довольно часто в действующих абсорберах для сепарации уносимой жидкости используют несколько верхних тарелок, понижая место ввода абсорбента в колонну. Не отрицая возможности улзгчшения сепарации жидкости в этом случае, необходимо отметить, что колпачковые тарелки могут работать как сепараторы лишь при обесц 1ении отвода отсепарированной жидкости, т. е. при удалении с тарелок сливных планок. При проектировании новых абсорберов следует иметь в виду, что эффективность сепарации при помощи тарелок обычной конструкции значительно ниже, чем эффективность сепарации при помощи специальных отбойных устройств. [c.261]

Задание на проектирование. Г аючитать абсорбер для улавливания бензольных углев0Д01)()Л0в из коксового газа каменноугольным маслом при следующих условиях гл [c.192]

Технологический расчет абсорбера конкретизируется в зависимости от постановки задачи. В наиболее часто встречающихся в инженерной пракгике задачах проектирования он обьгано включает расчет необходимого расхода абсорбента и [c.928]

В условиях потоковой (балансовой) задачи массопереноса величина поверхности F, а также высота рабочей зоны И роли не играют. В этом случае Н выбирается либо из условий гщ1роди-намики (приемлемое гидравлическое сопротивление абсорбера), либо из условия обеспечения теплоотвода, либо из опыта проектирования и эксплуатации подобных абсорберов. Необходимо лишь в ходе проектирования принять достаточные значения Н, чтобы задача оставалась потоковой. [c.934]