Теплопередача в абсорберах

Коэффициент теплопередачи абсорбера выше, чем барботаж-ного кожухотрубного, но ниже, чем двухтрубного. Этот аппарат хорошо компонуется с оросительным конденсатором, образуя компактный блок. [c.199]

Элементный АБ (рис. 132, б) состоит из ряда расположенных один над другим кожухотрубных элементов 6. Охлаждающая вода циркулирует противотоком внутри труб, которые орошаются раствором. Слабый раствор поступает в верхний элемент и последовательно переходит.в нижний крепкий раствор стекает в ресивер 7. Пары аммиака параллельно распределяются по элементам. Такие АБ применяются в установках большой производительности. Средние коэффициенты теплопередачи абсорберов составляют для кожухотрубных 290 вт/ м - град) кожухозмеевиков — 815 вт/ м Х Хград) элементных — 815 вт/ м град) абсорберов, орошаемых снаружи водой,— 465 вт/ м -град). [c.209]

Объем абсорберов Масса металла Поверхность теплопередачи Расход пара на 1 т бензола Расход охлаждающей воды на 1 т зола [c.153]

Абсорберы выполняют кожухотрубчатыми горизонтальными и вертикальными, кожухозмеевиковыми, элементными и оросительными. Как и для генераторов, в тепловом расчете коэффициент теплопередачи принимают на основании опытных данных для горизонтальных абсорберов К = 250 4- 350 ккал/(м -ч-°С), для вертикальных пленочных К = 400 600, для элементных К = 400 ч- 600 ккал/(м -ч-°С). [c.399]

В последние годы при проектировании установок НТА стали отказываться от промежуточного охлаждения насыщенного абсорбента по схеме абсорбер—холодильник—абсорбер , так как при такой организации процесса достигаются низкие коэффициенты теплопередачи, и поэтому для съема тепла абсорбции требуются большие поверхности теплообмена (это связано с низкой скоростью движения абсорбента и отсутствием возможности регулировать ее из-за ограниченного напора жидкости в системе). Кроме того, съем тепла прн наличии такой схемы осуществляется локально, в одной или двух точках, хотя интенсивное выделение тепла при абсорбции нежелательных легких углеводородов осуществляется одновременно на нескольких верхних тарелках абсорбера. [c.212]

G dt = a Ь—t)dF (IV-19) и теплопередачи от среды в абсорбере к охлаждающему агенту [c.262]

В этих уравнениях Ка и ТСд—коэффициенты массопередачи при абсорбции компонента и испарении поглотителя и—коэффициент теплоотдачи между жидкостью и газом к—коэффициент теплопередачи между средой в абсорбере и охлаждающим агентом —поверхность охлаждения, приходящаяся на единицу поверхности соприкосновения фаз 0—температура охлаждающего агента —расход охлаждающего агента —теплоемкость охлаждающего агента. [c.262]

Теплопередача в трубчатых пленочных абсорберах [c.370]

Выше указывалось, что в пленочных трубчатых абсорберах выделяющееся при абсорбции тепло можно отводить, пропуская в межтрубном пространстве охлаждающий агент. В трубчатых абсорберах внутренняя поверхность труб покрыта текущей пленкой жидкости, и можно считать, что отвод тепла в них определяется коэффициентом теплопередачи от пленки к охлаждающему агенту. Этот коэффициент рассчитывают по обычным формулам, зная коэффициенты теплоотдачи от пленки к стенке трубы и от стенки к охлаждающему агенту, а также тепловое сопротивление стенки и загрязнений на ней. [c.370]

МАССО- И ТЕПЛОПЕРЕДАЧА В БАРБОТАЖНЫХ АБСОРБЕРАХ [c.563]

МАССО- Н ТЕПЛОПЕРЕДАЧА В БАРБОТАЖНЫХ АБСОРБЕРАХ 579 [c.579]

Отвод выделяемого тепла. Отвод тепла, выделяющегося при абсорбции, может производиться (см. стр. 258) охлаждением жидкости в выносных холодильниках, путем внутреннего охлаждения абсорбера или за счет испарения части поглотителя. Охлаждение в выносных холодильниках широко применяется на практике. Однако этот способ отвода тепла нельзя считать наилучшим он обычно требует перекачки жидкости (особенно при циркуляционном охлаждении), а коэффициент теплопередачи в выносных холодильниках большей частью бывает низким. Данный способ отвода тепла применим при аппаратах любых типов. Более целесообразным надо считать использование внутреннего охлаждения [c.655]

К более совершенным типам изотермических поверхностных горизонтальных абсорберов относятся оросительные и пластинчатые аппараты, обладающие большой поверхностью теплопередачи. [c.48]

Большой тепловой эффект. Если теплота растворения абсорбируемого вещества велика и концентрация газа в обрабатываемой смеси высока (как, например, в случае абсорбции хлористого водорода водой), на течение процесса оказывает заметное влияние тепло, выделяющееся при абсорбции. В этих случаях необходимая поверхность теплопередачи, через которую отводится тепло абсорбции, может иметь такое же важное значение, как и достаточная межфазовая поверхность для процесса массопередачи. Хотя и возможно проводить такой процесс при адиабатических условиях, часто, однако, предпочитают применять кожухотрубчатый теплообменник в качестве охлаждающего абсорбера с орошаемыми стенками, в котором можно отводить экзотермическую теплоту абсорбции в тонкой пленке жидкости на внутренней поверхности труб. [c.419]

Чтобы определить высоту насадки, необходимой для абсорбции НС1, нужно знать температуру жидкости в колонне — это позволит правильно построить кривую равновесия. Температура жидкости в колонне зависит от скорости абсорбции НС1, скорости испарения НгО и скорости теплопередачи. Хотя эти скорости могут быть подсчитаны, для абсорбера пленочного типа с охлаждаемыми стенками может применяться также приближенное эмпирическое уравнение [c.419]

В приведенном технологическом блоке осуществляется большое число теплообменных процессов через стенку в кожухотрубных теплообменниках, опасности которых должны оцениваться с учетом разности температур теплоносителей и других условий, характерных для процессов теплопередачи. Взрывоопасность данного блока можно значительно снизить, установив быстродействующие отсекатели на линиях подачи сырого крекинг-газа в абсорбер, сброса его яа факел, вывода газа на серно-кислотную очистку, а также предусматривая другие быстродействующие средства рассечения технологической схемы на отдельные секции. [c.220]

В осушенном газе остаются следы гликоля, которые, поступая вместе с осушенным газом в теплообменники установок ожижения метана или получения этана и гелия, забивают трубки, ухудшают теплопередачу и повышают их гидравлическое сопротивление. Для извлечения паров гликоля, содержащихся в осушенном газе, на верхнюю секцию абсорбера (схема Притчарда, рис. 4.2) подается пентан. Подача пентана не является оптимальным решением, направленным на извлечение паров гликоля, так как для его извлечения из газа, направляемого на дальнейшую переработку, требуется добавочный холод. Пары гликоля из осушенного газа можно также адсорбировать активированным углем. [c.45]

Продукты коррозии (оксиды и сульфиды железа и др.) осаждаются на тарелках абсорберов и десорберов, забивают трубки теплообменников и холодильников, ухудшая теплопередачу, ускоряют дальнейшую коррозию и вызывают эрозию аппаратуры. Наблюдается даже забивка газовых патрубков, на которые крепятся колпачки. Для отделения этих веществ на трубопроводах, по которым отводится раствор гликоля из абсорберов, устанавливают фильтры. [c.98]

Теплопередача. Коэффициент теплопередачи абсорбера за1ви-сит от термического сопротивления со стороны абсорбирующего раствора и охлаждающей воды. Чем меньше эти сопротивления, тем эффективнее работает теплопередающая поверхность. Учитывают также термическое сопротивление загрязнений. [c.201]

Коэффициент теплопередачи абсорбера можно представить в виде зависимости от расчетной разности температур 6°С, скорости воды в трубках абсорбера т м/сек, плотности орошения раствором теплопередающей поверхности ц) л/м час (оросительные аппараты), удельного теплосъема др ккал/м час (барботажные) и т. д. [c.494]

Полузаводские и промышленные испытания внутренних теплообменников, погруженных в турбулизованный газожидкостный слой [41, 361] еще в 1945 г. [361], показали высокую эффективность этого приема отвода тепла. Внутренние теплообменники — змееввски из труб, по которым протекала холодная вода, были размещены на полках барботажного реактора — абсорбера ЗОз в сернокислотной системе. Скорость газа в абсорбере была характерной для барботажного режима и изменялась от 0,18 до 0,4 м/с. Кинетические показатели ъ а определяли аналогично изложенному выше, пользуясь формулами (II.1),. (11.46) и (11.48). По данным этих авторов [234, 235], значения возрастали от 1000 до 3140 Вт/(м °С) с повышением Шг в пределах 0,18—0,4 м/с. Однако в некоторых последующих работах [114, 434], посвященных теплоотдаче от сложных поверхностей к газожидкостному слою при переходном режиме (ш == = 0,4 1,0 м/с), не было установлено влияния скорости газа на кинетические показатели теплопередачи в этих же работах было указано на отсутствие влияния высоты газожидкостного слоя Я, в котором размещены теплообменники, на скорость теплопередачи. [c.117]

Благодаря указанным преимуществам в настоящее время происходит систематическое изучение работы аппаратов ПАВН и внедрение их в промышленность [14, 70, 132 и др.]. Аппараты ПАВН применяют в процессах абсорбции, десорбции, теплопередачи, ректификации и пылеулавливания. В различных литературных источниках пенные аппараты со взвешенной насадкой называют по-разному турбулентный кйнтактный абсорбер, скруббер с плавающей насадкой [102], аппараты с псевдоожиженным слоем орошаемой насадкк [71], с кипящим слоем [444], с подвижной орошаемой (шаровойу насадкой [26—28] и, наконец, с орошаемой взвешенной насадкой (ВН) [70, 264]. . [c.243]

Другой тип второго абсорбера (рис. 43), в котором одновременно протекают абсорбция и отвод выделяющегося при этом тепла, составлен из 7 чугунных царг общей высотой около 12 м. Средние 5 царг являются холодильниками. В каждой иэ царг с двух противоположных сторон имеются прямоугольные окна 7 с фланцами, к которым прикреплены трубные решетки 5 для монтажа холодильных трубок 3 диаметром 50/65 мм и длиной 3150 мм из серого легированного хромоникелевого чугуна. Трубные решетки закрыты крьшжами б, образующими переточные камеры 4, через которые поступает охлаждающая вода. Так как интенсивность теплопередачи зависит от скорости движения охлаждающей воды, камеры разделены перегородками, заставляющими охлаждающую воду проходить не сразу через все трубки, а последовательно через пучки трубок, разделенные перегородками. Благодаря зтому скорость движения воды в трубках возрастает без увеличения ее расхода. В межтрубном пространстве снизу вверх движется газ. Снаружи трубки орошаются рассолом из АБ-1. Следовательно, трубки служат как бы скрубберной насадкой. В верхней [c.101]

На такой же установке были проведены [34] опыты с тремя абсорбционными трубками в холодильнике-абсорбере (из карбейта, тантала и нержавеющей стали, внутренним диаметром соответственно 38, 25 и 22 мм) для исследования процесса получения 30—40%-ных растворов соляной кислоты. Были получены полные данные по описываемому процессу и выведено уравнение для расчета коэффициентов теплопередачи и абсорбции для холодиль- [c.136]

Анализ газа и режим работы сепараторов установок осушки нефтяного и природного газов приведены в табл. 5.2. Как видно из таблицы, десорбируемый газ обогащен углеводородами Сг и выше. Фактически в абсорбере происходит обычный процесс поглощения углеводородов гликолем. Газ сепарации гликоля направляют в топливную сеть. Пребывание гликоля в сепараторе в течение 5 -20 ми1 достаточно для хорошей очистки газа от капель поглотителя. Двухступенчатая сепарация позволяет повысить коэффициент теплопередачи в теплообменниках с 139 до 164 Вт/(м -К) и температуру подогрева гликоля на 15 °С [4]. Установка сепаратора-выветрива-теля на линии дросселирования раствора гликоля из абсорбера особенно целесообразно при наличии значительного количества газоконденсата в газе, при дегазации раствора гликоля из-за вспенивания происходит плохое разделение фаз и унос гликоля с газоконденсатом. Поэтому для обеспечения качественного разделения фаз в проект необходимо закладывать нужный объем сепаратора. Время отстоя смеси принимают равным 20—45 мин в зависимости от количества конденсата давление в первом сепараторе 1,0—1,2 МПа, [c.74]

Для лучшего отвода тепла указанным абсорберам придают такую форму, при которой достигается возможно ббльшая наружная поверхность. При естественном воздушном охлаждении турилл и целляриусов общий коэффициент теплопередачи составляет 10—-12 ккал/м час °С, Для более интенсивного отвода тепла туриллы и целляриусы иногда помещают в ящики с проточной водой. [c.581]