Сопротивление стенки тепловое

При теплопередаче через чистую металлическую стенку (без загрязнений и тепловой изоляции) термическое сопротивление стенки невелико и в первом приближении им можно пренебречь, приняв [c.298]

Коэффициент теплопередачи. Коэффициент теплопередачи с учетом тепловых сопротивлений стенки трубки и загрязнений ее обеих поверхностей рассчитывается по уравнению [c.110]

Коэффициент теплопередачи теплообменника с перегородками без учета термического сопротивления стенки и загрязнений равен й = 9,7 ккал/м час °С. Если величина теплового сопротивления загрязнений поверхности нагрева — = [c.178]

Для уменьшения потерь тепла в окружающую среду аппараты покрывают слоем тепловой изоляции, т. е. слоем материала с низкой теплопроводностью (теплоизоляционный материал). При нанесении тепловой изоляции увеличивается тепловое сопротивление стенки и уменьшается температура ее наружной поверхности. Этим достигается снижение потерь тепла и улучшаются условия труда обслуживающего персонала. [c.409]

Величину коэффициента А в среднем можно принять равной 2,1. Коэффициент теплопередачи аг имеет единицу измерения Вт/(м К). В качестве тепловой изоляции используют синтетические и минеральные материалы, имеюш,1 е пористую структуру с замкнутыми мелкими порами, в которых исключается теплопередача конвекцией. Как известно, тонкие слои воздуха являются хорошей изоляцией при толщинах, исключающих возникновение свободной конвекции. Такие пористые материалы имеют весьма малые значения коэффициента теплопроводности, что позволяет при определенной толщине слоя изоляции (обычно до 150 мм) и ее конструкции получить большую величину термического сопротивления стенки. [c.174]

Отношение Х/6 — называется тепловой проводимостью стенки, а обратная величина 6/к — тепловым или термическим сопротивлением стенки. [c.125]

Аналогично = у будет тепловым сопротивлением стенки, [c.372]

При определении теплового сопротивления стенки у следует учитывать тепловое сопротивление загрязнений (табл. 15) [c.446]

Важно, что при сохранении скорости течения и физических параметров газа и воды расчетная длина труб изменяется пропорционально диаметру в степени 0,8. Так, при замене простого холодильника типа труба в трубе четырехсекционным того же типа диаметры труб умень-щаются в 2 раза, а длина в 1,74 раза. Аналогично диаметр труб в 100-трубном пучке уменьшается в 10 раз, а длина пучка в 6,3 раза. Если же учесть влияние тепловых сопротивлений стенки и загрязнения труб, уменьшение расчетной длины станет еще большим. Масса металла всех труб в трубном пучке прямо пропорциональна его длине, так как при [c.484]

Определим теперь тепловое сопротивление стенки. Принимаем "загр = 0,00043 м град/вт (со стороны раствора). Тогда при 8 = 0,002 м и X = 45 вт/м град (40 ккал/м ч град) [c.447]

Тепловое сопротивление стенки трубы играет роль только в газоохладителях высокого давления, когда стенки труб достаточно велики. При расчете газоохладителей низкого и среднего давления членом б i/A-Tp dop в уравнении (9.11) можно пренебречь. Значениями Ol и 62 обычно задаются, исходя из накопленного опыта эксплуатации газоохладителей, величины Xj, и находят по справочным данным в литературе. Некоторые рекомендации будут даны ниже. [c.249]

Часто бывает удобно объединить коэффициенты теплоотдачи для горячего и холодного потоков и тепловые сопротивления стенок трубы в один параметр, так называемый коэффициент теплопередачи и, который можно определить следующим образом [c.54]

Величину Х/6 (вт1м град) принято называть тепловой проводимостью стенки, а обратную ей величину 6/Х м град/вт) — термическим сопротивлением стенки (или слоя материала). Напомним, что [c.446]

В 1953 году Коулсон и Мета [27] опубликовали данные по теплообмену, полученные на небольшом испарителе из нержавеющей стали. Труба испарителя имела внутренний диаметр 11,5 мм и длину 1,65 м. Греющей средой являлась горячая вода, что позволило получить хорошую воспроизводимость тепловых потоков. Питательная вода подавалась в испаритель при температуре насыщения, при этом отпадала необходимость определения начала кипения. Температура стенки трубы измерялась неподвижными термопарами, а температура жидкости по длине испарителя — передвижной термопарой. В работе определялись коэффициенты теплопередачи и коэффициенты теплоотдачи к воде, растворам сахара и изопропиловому спирту. Для изменения поверхностного натяжения к воде добавлялись небольшие количества (0,01—0,1%) типоля . Полный температурный напор изменялся от 8,3 до 34,5° С, расход — от 11 до 81,5 кг час. Температура насыщения находилась в пределах 43—70° С. Коэффициент теплоотдачи рассчитывался графически методом Вильсона по значениям к, термическому сопротивлению стенки и сопротивлению греющей среды. [c.73]

Если предположить, что тепловое сопротивление стенки мало по сравнению с термическим сопротивлением на стороне газа, коэффициент теплопередачи может быть приближенно, но с хорошей точностью, принят равным [c.192]

Выше указывалось, что в пленочных трубчатых абсорберах выделяющееся при абсорбции тепло можно отводить, пропуская в межтрубном пространстве охлаждающий агент. В трубчатых абсорберах внутренняя поверхность труб покрыта текущей пленкой жидкости, и можно считать, что отвод тепла в них определяется коэффициентом теплопередачи от пленки к охлаждающему агенту. Этот коэффициент рассчитывают по обычным формулам, зная коэффициенты теплоотдачи от пленки к стенке трубы и от стенки к охлаждающему агенту, а также тепловое сопротивление стенки и загрязнений на ней. [c.370]

В 1947 г. Румфорд [95] опубликовал данные, полученные на вертикальном трубчатом испарителе, обогреваемом движущейся в кольцевом зазоре водой. Внутренний диаметр трубы испарителя 12,7 мм, длина 2,8 м.. Распределение температур пароводяной смеси по длине определялось с помощью длинной термопары, передвигающейся по оси трубы. В работе измерялись температура кипящей жидкости и термическое сопротивление стенки трубы, что дало возможность определить коэффициенты теплоотдачи. Опыты проводились на дистиллированной воде при абсолютном давлении 100 мм рт. ст. и расходах до 40 кг час. Весовое паросодержание доходило до 82,4%. Тепловые потоки на участке кипения изменялись в пределах 1,49-10 —1,9-10 ккал/м" -час. На основе данных Брукса и Бэджера [15] (считавших, что кипение начинается при максимальной температуре жидкости) Румфорд рассчитал коэффициент теплоотдачи к кипящей воде. Полученные коэффициенты после перехода к режиму кипения резко возрастали по длине трубы и достигали нереальных значений. Поэтому автор пришел к выводу, что большое количество тепла, требуемое для парообразования, передается также в нижней части трубы, где температура жидкости еще возрастает. В последние годы установлено, что при поверхностном кипении поток может содержать определенное количество пара. Это, вероятно, объясняет предположение автора. [c.70]

В случаях со сложными температурными полями метод может оказаться неприменимым. Так, например, измеренные температуры вблизи внутренней поверхности односторонне обогреваемого канала (рнс. 8.31) могут содержать неконтролируемые погрешности, связанные с нарушением однородности поля температуры при закладке термопар. Провести предварительные измерения термических сопротивлений стенки в этих условиях невозможно. В таких случаях приходится прибегать к определению значений 9с на внутреннем периметре канала по значениям теплового потока и температуры стенки на наружном периметре. Приближенный метод решения этой некорректно поставленной задачи разработан в [12]. Решение ищут методом подбора с использованием сеточного электроинтегратора. Задаются вариантами распределения. коэффициентов теплоотдачи на внутреннем периметре и сопоставляют значения температур, получаемые в решениях и измеренные в опытах. Вариант с наименьшим расхождением принимают за решение задачи. По полю температуры в стенке канала или же по полученным коэффициентам теплоотдачи и температурам на внутреннем периметре вычисляют значения плотности теплового потока. [c.424]

Если пренебречь тепловыми сопротивлениями стенки, то коэффициент теплопередачи можно выразить так [c.12]

Тепловой расчет конденсаторов. Расчет конденсаторов ведется по среднему по всему пучку коэффициенту теплопередачи, который рассчитывается по сумме термических сопротивлений со стороны пара, стенки и воды. Коэффициент теплоотдачи со стороны воды определяется по общепринятой формуле М. А. Михеева. Термическое сопротивление стенки рассчитывается с учетом ее возможного загрязнения при эксплуатации (в наших расчетах принимается з=0.1 мм, Ха = =2 ккал./м -час-град.). [c.147]

Если пренебречь термическим сопротивлением теплоотдачи от внутренней поверхности трубы и термическим сопротивлением стенки трубы, то можно написать выражение плотности теплового потока q через изолированную трубу (Вт) на 1 м ее длины в случае стационарного режима [c.126]

Уравнение (11.12) называют уравнением теплопроводности плоской стенки при установившемся процессе теплопереноса. В этом уравнении величина А,/5 характеризует тепловую проводимость стенки, а обратная величина (5Д)-термическое сопротивление стенки. [c.269]

Надо помнить, что увеличение скорости одного теплоносителя заметно повышает коэффициент теплопередачи только в том случае, если коэффициент теплоотдачи с другой стороны стенки велик (т.е. является нелимитирующим), а термическое сопротивление стенки мало. Поскольку массовые расходы теплоносителей определяются тепловым и материальным балансами теплообменника, то на линейную скорость теплоносителей в аппарате можно повлиять только соответствующим подбором в нем сечений. [c.356]

Теплопередающие трубы применяют в тех случаях, когда необходимо с относительно малых площадей теплопередачи снимать большие тепловые нагрузки, для создания систем термостабилизации различных объектов и т.п. При этом следует учитывать, что лимитирующими стадиями процесса теплопереноса в аппаратах с тепловыми трубами обычно являются подвод теплоты к наружной поверхности зоны испарения и отвод теплоты от наружной поверхности зоны конденсации. Кроме того, возможны ограничения применения тепловых труб вследствие высокого термического сопротивления материала фитиля. Поэтому иногда роль фитиля выполняют мелкие продольные канавки различной формы на внутренней стенке тепловой трубы, что существенно усложняет конструкцию этих устройств и увеличивает гидравлическое сопротивление при движении жидкости вдоль канавок. К недостаткам аппаратов на основе тепловых труб следует также отнести тот факт, что значительная часть труб в теплообмене с воспринимающей средой не участвует. [c.358]

При этом сопротивление газового и воздушного трактов возрастает незначительно и нет необходимости в применении мощных вентиляторов и дымососов. Е.ажным достоинством такого воздухоподогревателя является то, что температура стенки тепловой трубы (при квалифицированном выборе конструктивных характеристик н заполнении тепловой трубки теплоносителем) во время работы поддерживается значительно выше точки росы, что создает условия для на. ежной эксплуатации аппарата в коррозионной среде. В отличие от воздухоподогревателей обычных конструкций, где сквозная коррозия труб приводит к перетоку части воздуха в дымовые газы, разрушение стенки тепловой трубы мало отражается на работоспособности аппарата. При этом незначительно уменьшается поверхность теплопередачи. [c.87]

Расчетная формула теплопередачи через плоскую стенку при постоянном тепловом сопротивлении, установившемся тепловом потоке и полном омыван1П1 поверхности теплообмена теплоносителями имеет вид [VI1-1 — V1I-5] [c.539]

На рис. 1, а схематически показана гомоген ая капиллярная структура. Фитиль прилегает к стенке тепловой трубы таким образом, чтобы обеспечить хоронтий контакт со стенкой в зоне передачи теплоты. Хороший контакт обеспечивает удовлетворительную теплопередачу ог стенок и к стенкам тепловой трубы. Используются также каналы на стенках (рис. 1, б). Более усовершенствованную структуру представляют собой тонкие экраны (рис. 1, в). Преимущество такой конструкции заключается в том, что уменьшается унос жидкости, текущей в фитиле, паром, который движется из испарителя тепловой трубы к конденсатору. Более важно, что экран может иметь поры малого размера и это позволяет увеличить капиллярный потенциал без существенного увеличения сопротивления в каг1алах. В [196] приведены результаты испытаний тепловых труб с капиллярной структурой, изображенной на рис. 1, б, в, которые показали улучшение. характеристик тепловых труб. [c.109]

Для достижения высоких коэффициентов теплопередачи теплоносители следует пропускать через аппарат с большими скоростями однако при этом возрастает гидравлическое сопротивление. Кроме того, для получения высокого коэффициента теп-, лопередачи поверхность теплообмена должна быть свободна от загрязнений, а для удаления образующихся загрязнений она должна быть доступна для очистки. При увеличении скорости одного из теплоносителей коэффициент теплопередачи заметно повышается лишь в том случае, если коэффициент теплоотдачи со стороны другого теплоносителя достаточно высок, а тепловое сопротивление стенки и загрязнений невелико. Так, если коэффициент теплоотдачи в межтрубном пространстве значительно ниже, чем в трубах (например, в межтрубном пространстве проходит газ, а по трубам жидкость), то возрастание скорости в трубах почти не влияет на величину коэффициента теплопередачи в этом случае следует увеличить коэффициент теплоотдачи в межтрубном пространстве, например, путем установки в нем перегородок. [c.438]

Значение теплового сопротивления стенки и загрязнений определяют из уравнений (XXII.6) и (XXII.7) как сумму отношения толщины стенки и загрязняющего отложения 5 к значению их коэффициента теплопроводности X. [c.603]

Тепловое сопротивление стенки и загрязнений. Эта величина опроделяется иа уравнений (21. 24) п (21. 25) как сумма отношения ТОЛЩИНЫ степкй и загрязняющего отложения б к величине коэффициента теилопроводности %. [c.558]

Коэффициент теплопроводности для углеродистой стали Х р =5 46,5 вт1 м град), но для легированной и нержавеющей сталей в зависимости от количества и характера присадок в них снижается соответственно до 1 р = ЗбиХ р = Нвт1 м-град). Тепловое сопротивление стенки трубы играет значительную роль только в расчете холодильников высокого давления, в холодильниках же низкого давления, где применяются [c.493]

Рассматриваемая одномерная модель представлена на рис. III. 5. По двум отделенным друг от друга тонкой стенкой каналам, имеющим площади поперечного сечения F = onst, = onst и длину I, протекают турбулентные потоки жидкости с постоянными скоростями и V2- Между потоками происходит теплообмен через разделяющую стенку, остальные стенки каналов имеют идеальную тепловую изоляцию. Теплоемкостью и тепловым сопротивлением стенки пренебрегаем. Направление [c.76]

Выражение (8-6) получено с учетом следующих соображений тепловой поток от расплавленного шлака к стейке кристаллизатора, считая для упрощения сгенку плоской, определяют тепловые сопротивления стенки и шлакового гар-ниссажа. Температура шлака на границе с гарниссажем равна /пл.шл- Температура стенки кристаллизатора принимается равной примерно 100° С тогда [c.231]

В промышленном реакторе тепло реакций используется для предварительного подогрева газа, поступающего па первую полку (рис. 2). При высокой активности катализатора и хорошем состоянии поверхности теплообмена тепла реакции оказывается достаточно для поддержания необходимой температуры па входе в первую полку. При потере активности катализатора или повышении теплового сопротивления стенок тенлообмепни-ка вводится дополнительный электроподогрев ( ). Для математического выражения связи параметров теплообменника использованы уравнения теплопередачи, предложенные для рекуперативных теплообменников [c.184]

Температура воды,подсчитанная по показаниям этих термопар, отличалась от температуры насыщения, определенной по давлению в трубе, не более чем на 3° С. Питательная вода до поступления в парогенератор подогревалась до температуры насыщения в жидкометаллическом подогревателе. Средний для всей трубы коэффициент теплоотдачи к воде устанавливался из полного коэффициента теплопередачи по значениям коэффициента теплоотдачи к жидкому металлу, сопротивления стенки трубы и сопротивления оксидной пленки, определенного из специальных опытов. Определенные таким образом коэффициенты теплоотдачи изменялись от 1,82- 10 до 9,38- 10 ккал/м - час С. Авторы работы установили локальные коэффициенты теплоотдачи для выходного сечения по предложенному Муммом [77] уравнению (10) и сравнили их со средними значениями коэффициента теплоотдачи, подсчитанными по описанному выще методу. Совпадение расчетных данных с экспериментальными получилось неудовлетворительным. Среднеквадратичное отклонение экспериментальных данных от принятой зависимости составляло 41%, а разброс точек находился в пределах от -Ь 152 до — 64%. В опытах па--росодержания непосредственно не измерялись и поэтому количество пара на выходе подсчитывалось из теплового баланса, что приводило к большим ошибкам. При подсчете паросодержания смеси на выходе из экспериментального участка по тепловому балансу конденсатора разброс данных в среднем достигал 22%. Так как паросодержание и коэффициент теплоотдачи определялись довольно приближенно, никаких выводов из данной работы сделать нельзя. [c.56]

В случае резкого, на 300 С, снижения температуры в oднo простенке, что, примерно, соответствует неработающему отопительном) каналу в промышленных условиях, картина температурного пол5 меняется (см.рис.6.7). Минимальные значения температур смещаются ( осевой плоскости к стенке с меньшим нагревом на 50 мм. То есть в одное части коксование идет как в камере шириной 550 мм. По мере удалени пластического слоя от стенки, тепловое сопротивление загрузки растет и при данном уровне температур и времени, нет возможности скомпенсировать недостающее количество тепла. В конце периода коксовани температура в осевой плоскости коксового пирога достигает 870°С, i минимальная, в зоне смыкания пластических слоев, 825°С. При указанных условиях обогрева для достижения нормальной готовности кокса потребуется дополнительно 5 ч. [c.198]

В разд. 4.1 исследуется динамика распространения тепла через стенку в простейшем случае тонкой стенки, выполненной из материала, который является хорошим проводником тепла В этом случае, как правило, подходит простейшее решение когда предполагается, что теплопроводность бесконечна (т. е тепловым сопротивлением стенки можно пренебречь) и учиты вается только ее теплоемкость. В конце раздела показано, ка КИМ образом можно учесть конечную теплопроводность стенки по крайней мере частично. [c.102]