Точка росы дымовых газов

Рис. 34. Прибор для измерения температуры точки росы дымовых газов (внутренний)

Рис. 5-51. Зависимость температуры точки росы дымовых газов от избытка кислорода на котле НЗЛ-35.

Пока не известны способы расчетного определения истинных значений точки росы дымовых газов при наличии в них, кроме водяных паров и серного ангидрида, азота, кислорода и других компонентов. Приближенный же метод расчета температуры точки росы газов с учетом содержащихся в них водяных паров и серного ангидрида, приведен в работе В. Гумца [Л. 5-35], из которой заимствован рис. 5-34. [c.284]

Определение температуры точки росы дымовых газов [c.284]

Рис. 5-48. Влияние концентрации сб рного ангидрида на температуру точки росы дымовых газов на котле ПТВМ-50-1.

Измерение температуры точки росы дымовых газов, основанное на конденсации паров серной кислоты на 288 [c.288]

Как известно, при сжигании высокосернистого мазута температура точки росы дымовых газов может намного превышать точку росы, определяемую парциальным давлением водяных паров в продуктах сгорания. Принято считать, что это превышение обусловлено содержанием в них сернистого ангидрида 50з. В результате этого серная кислота конденсируется на низкотемпературных поверхностях нагрева котельных агрегатов, и при взаимодействии кислоты с металлом образуются сернокислые соли железа. С осаждением кислоты связано также образование устойчивых наружных отложений золы и несгоревших частиц топлива. [c.283]

При сжигании сернистых топлив сера превращается в оксиды — 50 и ЗОз- Наличие в дымовых газах повышает температуру начала конденсации влаги — точку росы. В связи с тем, что температура хвостовых поверхностей котлов (воздухоподогревателей, экономайзеров) близка к точке росы дымовых газов, на этих поверхностях конденсируется серная кислота, которая и вызывает усиленную коррозию металла. На рис. 1.16 показана зависимость точки росы от содержания серы. [c.106]

Поскольку поверхность нагрева на входе холодного воздуха имеет температуру ниже точки росы дымовых газов от сжигания некоторых видов жидкого топлива, эта часть поверхности нагрева подвержена интенсивной коррозии и загрязнениям. [c.86]

ЗЛ ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТОЧКИ РОСЫ ДЫМОВЫХ ГАЗОВ [c.104]

Опыт эксплуатации показал, что при сжигании высокосернистого топлива воздухоподогреватели выходят из строя через несколько месяцев работы из-за интенсивной сернокислотной коррозии. Для предотвращения коррозии необходимо поддерживать повышенную температуру стенок в холодной части воздухоподогревателя на 10—15 градусов выше точки росы дымовых газов. [c.128]

Стальная дымовая труба быстро вышла из строя в связи с коррозией верхней части. Потребовалась ее наружная изоляция, чтобы точка росы дымовых газов находилась за пределами верха трубы. [c.207]

В связи с тем, что температура хвостовых поверхностей котлов (воздухоподогревателей, экономайзеров) равна точке росы дымовых газов сернистых мазутов или ниже ее, на этих поверх- [c.272]

Температура конденсации водяных паров при сжигании мазута составляет около 45° С. Различные исследования показали, что в связи с увеличением содержания серы в мазутах точка росы дымовых газов может достигнуть порядка 120—135° С. [c.185]

Рис. (18. Зависимость температуры сернокислотной точки росы дымовых газов мазута от избытка воздуха.

В опытах на стенде котла ТП-200 без ввода магнезита температура точки росы дымовых газов в среднем составляла 130—150° С с отдельными отклонениями до 185° С ток проводимости в пленке между электродами при температуре стенки 100—115°С изменялся в пределах 100—150 мка, чему соответствует сопротивление [c.358]

Подобный механизм образования SO3, с нашей точки зрения, маловероятен. Многочисленными наблюдениями установлено, что температура точки росы дымовых газов, образовавшихся при сжигании высокосернистых топлив, определяемая содержанием в них SO3, имеет четко выраженную зависимость от избытка воздуха [84, 85 ]. Как следует из рис. 41, температура точки росы дымовых газов резко убывает по мере уменьшения избытка воздуха, при а Ai 1,0 она становится практически равной точке росы чистых водяных паров независимо от содержания серы в исходном топливе. Это дало основание предполагать, что при сжигании топливовоздушных смесей в соотношениях, близких к стехиометрическим, содержание серы в исходном топливе не имеет никакого значения [84, 85], Были проведены специальные работы по организации процесса сжигания сернистых топлив под паровыми котлами с предельно малым избытком воздуха. Результаты этих работ полностью подтвердили сделанное предположение. Если раньше при обычных методах сжигания жидких топлив с повышенным содержанием серы, несмотря на принятие мер по защите хвостовых поверхностей от заносов и коррозии, не удавалось избавиться полностью от последних, то при ведении процесса горения с а = 1,01—1,02 все поверхности нагрева, расположенные в газоходах котла, [c.89]

Рис. 6-16. Зависимость температуры точки росы дымовых газов и тока в пленке от дозировки магнезита фракции 0—43 мк.

К сожалению, это трудоемкое измерение проводится в течение длительного времени (700—1 ООО ч) и не может применяться для эксплуатационного контроля. Для эксплуатационных целей в настоящее время обычно ограничиваются определением двух косвенных показателей температуры точки росы дымовых газов и содержания в их ЗОз- Кроме того, коррозионная активность дымовых газов может оцениваться также и по составу наружных отложений, с учетом процентного содержания в них железа. [c.284]

В начальном периоде применения этих приборов сопротивление и температура пленки измерялись двумя приборами, что при обязательности одновременной фиксации их показаний вызывало большие неудобства. В дальнейшем Башкирэнерго был разработан способ, позволивший определять температуру точки росы дымовых газов одним прибором и непосредственно получать на картограмме кривые зависимости / пл = /( ет), где пл — сопротивление пленки, /ст — температура поверхности стеклянного колпачка, на котором образуется пленка. [c.287]

ГЛАВА ШЕСТАЯ КОНТРОЛЬ ТЕМПЕРАТУРЫ ТОЧКИ РОСЫ ДЫМОВЫХ ГАЗОВ [c.97]

Для возможности сопоставления результатов замеров температуры точки росы дымовых газов приборами, основанными на методе Джонстона, ВТИ и Башкирэнерго, была согласована методика этого измерения. Сущность этой методики заключается в следующем [c.289]

Рис. 6-17. Зависимость температуры точки росы дымовых газов и тока в пленке от дозировки магнезита, дополнительно размолотого в вибромельнице.

Сопоставление характеристик низкотемпературном коррозии свидетельствует о том, что замеренные значения температуры точки росы дымовых газов, концентрации в них серного ангидрида, а также температурные зависимости силы тока в колпачке и скорости изменения его от времени и температуры стенки, полученные при обработке кривых / пленки=/(/ст), как правило, не согласуются со скоростью коррозии, почему эти характеристики в общем случае не могут быть рекомендованы для контроля за протеканием коррозионных процессов. Максимум скорости низкотемпературной коррозии при сжигании мазута с высокими избытками воздуха под котлами, температура перегрева пара которых равна 360° С, равен 0,36—0,56 мм/год, что в 2— [c.347]

Дополнительные и представительные материалы по этому вопросу были получены Башкирэнерго в результате стендовых и промышленных исследований влияния присадки каустического магнезита (с учетом его активной поверхности) на характеристики низкотемпературной коррозии. Эти исследования проводились в четыре этапа. Первые два этапа включали в себя опыты на специальных стендах котла ТП-200 Уфимской ТЭЦ № 1 и котла НЗЛ-35, третий этап — опыты на котле ПК-10 и четвертый этап — опыты на котле НЗЛ-35. На стендах изучалось влияние дозировок, сорта и фракционного состава магнезита на температуру точки росы дымовых газов и на содержание в них серного ангидрида, а на котлах исследовалось поведение коррозионных образцов. [c.354]

Таким образом, сжигание мазута с содержанием серы около 47о с избытками воздуха 7—13% (т. е. практически не способных снизить температуры точки росы дымовых газов) не сопровождалось каким-либо разрушением эмали (растрескиванием, отслоением и т. п.), несмотря на частые промывки РВП технической водой. [c.412]

Применение присадок к топливу. Положительное влияние присадок, выражающееся в снижении скорости высокотемпературной коррозии, основывается на использовании нескольких эффектов связывание коррозионно-активных компонентов, содержащихся в продуктах сгорания топлива, в неагрессивные соединения повышение температуры плавления золовых отложений изменение структуры золовых отложений, их разрыхление, вследствие чего они легко удаляются. Кроме того, некоторые присадки (так называемые многофункциональные) способствуют снижению скорости низкотемпературной сернокислотной коррозии (из-за связывания оксида серы (VI) и снижения точки росы дымовых газов), улучшению работы системы топливоприготовле-ния, повышению теплообмена, снижению загрязнения поверхностей в высокотемпературной зоне и хвостовых поверхностей. [c.246]

Положительный эффект такой организации процесса горения заключается также в значительной экономии материальных средств, определяемой прежде всего тем, что значительное понижение температуры точки росы дымовых газов дает возможность более глубоко их охлаждать. Благодаря этому обеспечивается некоторое увеличение к. п. д. установки и соответственно экономия топлива. Снижение расхода воздуха, подаваемого в топку, позволяет уменьшить электрическую мощность, необходимую для привода дутьевых вентиляторов, что также благоприятно сказывается на общей эффективности теплоэнергетической установки. По данным работы [86], общая эффективность перевода котлов на работу с малыми избытками воздуха оценивается приблизительно в 20 ООО и 60 ООО долларов в год. Меньшая цифра характеризует экономический эффект при сжигании газа и мазута, большая — при сжигании одного мазута. [c.91]

Аппарат служит для показания и регистрации температуры точки росы дымовых газов. Действие прибора основано на том, что тонкая пленка воды, осаждающаяся на стеклянной поверхности, когда температура последней ниже температуры точки росы омывающих ее газов, делает эту поверхность электропроводящей. На стеклянной поверхности расположены два электрода, включенные в цепь с сеткой тиратрона. Когда поверхность за счет осаждения влаги становится электропроводящей, изменение потенциала сетки тиратрона вызывает ток между анодом и нитью накала. Этот ток идет на нагрев стеклянной ловерхности выше температуры точки росы, в результате чего влага испаряется и сетка тиратрона возвращается к своему начальному потенциалу, при котором ток в анодной цепи отсутствует. Тогда стеклянная поверхность охлаждается и на ней снова осаждается влага и т. д. [c.60]

Дымовые газы, образующиеся при горении топлива, включают в себя некоторое количество водяных паров. Температура насыщения водяных паров, содержащихся в дымовых газах, обычно ниже температуры газов. Конденсация водяных паров поэтому становится возможной при общем или местном охлаждении дымовых газов до температуры насыщения водяных паров последнее имеет место при соприкосновении газов с холодными поверхностями, на которых осаждается сконденсированная влага из прилегающего к поверхности газового слоя. Максимальная температура поверхности, при которой возникает указанное явление, называется температурой точки росы дымовых газов. Осаждаясь на холодной поверхности экономайзера или воздухоподогревателя, влага вызывает их коррозию и преждевременный износ. Кроме того, с осаждением влаги связано образование устойчивых наружных отложений летучей золы и уноса топлива, повышенные газовые сопротивления и ухудшение теплопередачи, что в конечном счете приводит к повышению температуры уходящих газов и снижению экономичности установки. Забивание газоходов увлажненной золой нередко при- [c.97]

Работоспособность котлов-утклизаторов зависит от конструкции, материального оформления и схемы монтажа. Котлы змеевикового типа с многократной циркуляцией воды и пароводяной смеси, отличающиеся малыми габаритными размерами и металлоемкостью, целесообразно применять для использования тепла дымовых газов с температурой 500 С, если их количество превышает 40 тыс. м ч. Надежность работы и ресурс долговечности котлов определяются в основном коррозионной стойкостью выбранных материалов. Наибольшему коррозионному разрушению подвержены холодные элементы конструкции особенно в местах крепления труб к трубным доскам. С увеличением содержания серы в топливе точка росы дымовых газов повышается и может достигать 160—170 "С. В условиях сернокислотной коррозии длительное время могут работать только теплообменные поверхности из специальных материалов нержавеющей стали, биметалла, стекла, тефлона, обычных чугунов и стали с антикоррозионным покрытием. [c.78]

Как видно из графика, присутствие паров HNOa незначительно повышает температуру точки росы дымовых газов. Взаимодействуя [c.61]

X3 мм с отверстиями 0 1,2 мм. Как показали первые опыты, ввод аммиака в дымовые газы с температурой 400—350° С, а затем 300—250° С привел к интенсивному забиванию труб воздухоподогревателя вязкими отложениями, не поддающимися дробевой очистке, в том числе и в той его зоне, где температура труб была выще точки росы дымовых газов. По данным [Л. 6-31 и 6-32] коррозии поверхностей нагрева при температуре выше точки росы можно избежать путем одновременного ввода аммиака и доломита. Интенсивное забивание поверхностей нагрева при вводе аммиака в зону газоходов с температурой выше 220° С объясняется свойствами смеси аммониевых солей, вошедших в состав отложений. Смесь аммониевых солей в зависимости от доли бисульфата имеет следующие значения температуры плавления [Л. 6-33] [c.384]

Определение температуры точки росы дымовых газов отечественными приборами производится по методу Джонстона. В Башкирэнерго для этих целей применяется малогабаритный датчик (рис. 5-35) конструкции В. Э. Бонвеча (Башэнергонефть), состоящий из корпуса, выполненного из защитного чехла от термопары типа ТП-П, и стеклянного колпачка с платиновыми электродами для измерения проводимости пленки и платинородиевой — платиновой термопарой для измерения ее температуры. Втулка и прокладка из фторопласта предохраняют стеклянный колпачок от повреждения при его креплении к фланцу корпуса накидной гайкой, а чехол защищает колпачок от механических повреждений. Воздух или углекислый газ для охлаждения колпачка подводится по красномедной трубке, проходящей внутри датчика. Для экономии платины термопара и электроды, изолированные керамическими или фарфоровыми 286 [c.286]

Наиболее уязвимым узлом прибора для определения температуры точки росы дымовых газов является стеклянный колпачок, котйрый сложен в изготовлении и недолговечен. Однако неоднократные попытки замены его более простым и надежным измерительным устройством оказались пока что безрезультатными, так же как и попытки создания стационарного прибора такого типа для непрерывного контроля за точкой росы. В [Л. 5-36] описан другой прибор для измерения точки росы (типа ИТР-4), разработанный ЦКТИ. [c.288]

Рис. 6-15. Зависимость температуры точки росы ДЫМОВЫХ газов и силы тока в пленке от дозировки л агнезита фракции 56—300 мк.

Эта температура действительна для топлив, не содержащих серы. При сжигании сернистых топлив точка росы дымовых газов может, по данным ВТИ, на 75—115° С превысить точку росы, отвечающую парциальному давлению НгО в продуктах сгорачия[1]. [c.50]

На ТЭЦ аммиак подавался с соседнего завода в жидком виде под давлением 20 кГ/сл 2 в специальную емкость, имеющую паровой обогрев. Схема ввода аммиака приведена на рис. 6-23. В топке котла сжигался мазут е содержанием серы 3,32% и золы 0,152%. Коэффициент избытка воздуха за пароперегревателем изменялся от 1,13 до 1,34. Температура уходящих газов составляла 130—140°С, а температура воздуха перед воздухоподогревателем— 45° С. Дозировка аммиака поддерживалась на уровне 0,07—0,075% от веса топлива, причем температура точки росы дымовых газов не превышала 55° С. Дробеочистка поверхностей нагрева производилась 1 раз в сутки с интенсивностью 165 кг/м . Для определения интенсивности коррозии в нижние кубы были вмонтированы три трубы 0 51X1,5 мм с зачеканенными в них [c.387]

Полученные отдельными авторами данные об интенсивности сернокислотной коррозии при предельно низких избытках воздуха также еш,е не дают исчерпываюш его ответа на поставленный вопрос. Например, в опытах Глаубитца (Л. 6-15] температура перегрева не превышала 475°С, ЧТОБ значительной степени ограничивало возможную концентрацию соединений ванадия и натрия в зоне пароперегревателя, а благодаря весьма низкой зольности мазута (0,02—0,03%) количество отложений золы на поверхностях нагрева, в частности на высокотемпературных, естественно, было незначительным. Кроме того, отсутствие присосов в топочную камеру, работающую под наддувом, и распыливание мазута паровыми форсунками существенно отличало условия протекания процесса горения в опытах Глаубитца от обычных условий сжигания мазута, распыливаемого механическими форсунками, в топках, работающих под разряжением. Вывод же Глаубитца об отсутствии влияния присосов на температуру точки росы дымовых газов, сделанный им на основании данных, полученных на огневом пароперегревателе с температурой перегретого пара 475° С, не может быть распространен на котлы с более высокими температурами перегрева пара и требует еще соответствующей экспериментальной проверки. [c.403]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология