Кавитационные на вязких жидкостях

При испытании регулируемых насосов кавитационную характеристику получают, установив максимальную производительность. Второй метод кавитационных испытаний требует применения двигателей с особенно широким диапазоном регулирования п . Если возможность такого регулирования отсутствует, то испытания при работе на вязких жидкостях ведут по первому методу, обращая особое внимание на количество газа в жидкости и следя за ее уровнем в успокоительном бачке. [c.352]

По формуле (И) определяем кавитационный коэффициент для насоса при работе на вязкой жидкости [c.165]

Фиг. 16. Скорость роста сферического кавитационного пузырька в идеальной и вязкой жидкости.

Фиг. 17. Влияние силы поверхностного натяжения на скорость роста сферического кавитационного пузырька в вязкой жидкости.

Теоретические исследования по скорости роста кавитационного пузырька и экспериментальные исследования кавитационных характеристик труб Вентури на вязких жидкостях показали, что с увеличением вязкости жидкости и уменьшением времени пребывания ее в зоне разрежения (кавитационной зоне) увеличивается вероятность протекания жидкости через зону разрежения в перегретом состоянии. С этой точки зрения увеличение вязкости жидкости должно приводить к улучшению кавитационных характеристик лопастных насосов. С другой стороны, увеличение гидравлических потерь от входа в насос до зоны разрежения при увеличении вязкости должно приводить к ухудшению кавитационных характеристик насоса. [c.260]

Растворимые масла, по мнению некоторых авторов, уменьшают также эрозионно-кавитационные разрушения, с одной стороны, благодаря понижению поверхностного натяжения жидкости, способствующей образованию более мелких пузырьков, а с другой — благодаря смягчению ударной волны вязкой пленкой при разрыве пузырьков. [c.271]

Более сложные процессы происходят при наличии специальной вязкой смазки между поршнем и цилиндром в машинах, перерабатывающих маловязкие жидкости или газы, в частности, в двигателях внутреннего сгорания. В этих машинах падение давления в дросселируемой части смазочного слоя при перекосе поршня ведет к насыщению смазки, перерабатываемой жидкостью или газом. В результате этого разрыв смазки наступает при относительно малых значениях кавитационного числа по выра-94 [c.94]

Рассматривая движение вязкой несжимаемой жидкости, мы можем убедиться, что уравнения, описывающие процесс роста или разрушения сферического кавитационного пузырька как в случае вязкой, так и в случае идеальной жидкости, являются одним и теми же. В них отсутствует какой-либо член, содержащий коэффициент вязкости 1. [c.47]

Из анализа таблицы вытекает весьма интересный вывод скорости шариков при повышении вязкости жидкости сначала растут, а потом падают для всех значений Ро. Такой результат, вероятно, объясняется двояким действием вязкости на скорость потоков в кавитирующей жидкости. С одной стороны, при увеличении вязкости несколько повышается эрозионная активность кавитационных полостей, что способствует увеличению скорости потоков. С другой стороны, растут потери акустической энергии на преодоление сил вязкого трения, что замедляет скорость течений. В результате средняя максимальная скорость потоков с увеличением вязкости сначала растет, а потом падает. [c.216]

Лейт и Томпсон [34] провели исследование с растворимым маслом, полученным Брегманом, и установили, что оно еще более эффективно подавляет кавитационно-эрозионную коррозию, чем ингибитор хроматного типа. Обсуждая результаты, полученные Лейтом и Томпсоном, Брегман [73] приходит к заключению, что в этом случае растворимое масло функционирует двояким образом. Во-первых, оно понижает поверхностное натяжение жидкости, что приводит к уменьшению кавитационной эрозии по ряду причин, одной из которых является образование большого количества более мелких пузырьков (поскольку при меньшем поверхностном натяжении для образования зародыша пузырька требуется меньшая энергия). Во-вторых, защитное действие такого ингибитора связано с образованием вязкой органической пленки. Если такая пленка образовалась, то в дальнейшем, благодаря указанному свойству, легко поддерживать ее целостность. Учитывая упругие свойства пленки, естественно ожидать, что она может смягчить воздействие на поверхность ударных волн, образующихся в результате разрушения пузырьков. [c.156]

На рис. 4-31 показана простейшая установка для испытаний насосов, работающих на маловязких жидкостях, приближающихся по свойствам к воде. Установки такого типа применяют преимущественно при получении обычных и кавитационных характеристик клапанных поршневых насосов. На рис. 4-32 изображена разомкнутая установка для испытания насосов, работающих на вязкой жидкости (нефтяных маслах, синтетических жидкостях для гидропередач). Тракт жидкости в такой установке разомкнут баком 24 значительного объема, содержащим жидкость со свободной поверхностью. Для уменьшения пенообразования в нем установлены перегородки, а трубы опущены под уровень жидкости. Установка позволяет получать обычные и кавитационные характеристики насосов и имитирует условия их работы в гидропередаче с ра-зомкнутым циклом циркуляции жидкости. [c.336]

При работе на вязких жидкостях, склонных к вспениванию, предпочтителен другой метод кавитационных испытаний, позволяющий избежать сильного дросселирования потока в сопротивлении перед насосом. В этом случае, установив некоторое сопротивление дросселя (см. рис. 4-32), увеличивают ступеням число оборотов п и измеряют при каждом его значении По результатам измерений строят зависимость = / (/z ), близкую к лучу, идущему из начала координат (см. рис. 4-30, 6). Одновременно строят график Pi = f (п ). После некоторого значения график изменения начинает отклоняться от луча. Значение п при начале отклонения и соответствующее ему значение =PiHmm позволяют определить точку обобщенной кавитационной характеристики (см. рис. 4-30, в) насоса. Устанавливая несколько положений дросселя и получая для каждого из них взаимосвязанные значения п и Pi ш. получают обобщенную кавитационную характеристику. [c.352]

Значительное повышение производительности насоса против предусмотренной может привести к частичному отрыву потока и срыву работы насоса, сопровождаемому кавитационным ударом. Увеличение напора при снижении производительности не обязательно ухудшает условия работы в отношении кавитации, хотя часто сопровождается повышенным шумом в гидрочасти ввиду усиленной пульсации потока. Снижение против регламентированных подпора и давления во всасывающем резервуаре, увеличение высоты всасывания, а также понижение температуры вязкой жидкости и повышение температуры жидкости с незначительной вязкостью ведут к появлению или усилению кавитации. Для устранения отрицательного влияния указанных факторов необходимо отрегулировать режим работы насоса, доведя параметры его работы до регламентированных. [c.231]

Для суждения о работе прямодействующих насосов на вязкой жидкости обычно пользуются кавитационными характеристиками, выражающими изменение подачи Q или коэффициента подачи т1о от вакуумметрической высоты всасывания Явак- Характеристики снимаются для нескольких значений числа двойных ходов п поршня при постоянном давлении на выходе из насоса. [c.91]

Для насосов двигателей летательных аппаратов наибольшее значение имеет срывной кавитационный режим. Для определения этого режима рассмотрим обтекание решетки бесконечно тонких пластин потоком вязкой жидкости при развитой стадии кавитации, соответствующей предсуперкавитационному состоянию. [c.158]

Действительно при кавитационных испытаниях труб Вентури на водо-глицериновых смесях получилось, что увеличение вязкости жидкости приводило к улучшению кавитационных характеристик труб Вентури. Более того, при малом времени пребывания вязкой жидкости в зоне разрежения (Д/<5 10 с) были зафиксированы отрицательные величины давлений в горловине трубы Вентури, доходящие до —2 МПа (62]. По-види-мому, в указанном случае время пребывания вязкой жидкости в зоне разрежения было недостаточным для вскипания жидкости, которая протекала через горловину трубы Вентури в перегретом состоянии. [c.260]

Пе1р вый — нестацио-нарные гидродинамические -силы на лопатках направляющего аппарата (НА) ц колеса насоса, возникающие вследствие потенциального взаимодействия решеток. Теоретический анализ этих сил то-казывает, что на НА они на порядок выше, чем на рабочем колесе (РК), и их амплитуды достигают 30% от среднего значения. Второй источник вибрации — это пульсации давления жидкости в насосе, имеющие звуковой характер. Звуковые пульса-ции давления имеют различную природу. Они возникают при пересечении лопатками НА вязких слоев за лопатка-ми колеса, при отрыве вихрей, при о-бте-кании элементов проточной части, а также при кавитации. В первом случае амплитуды и частотный спектр пульсации давления за(висят от частоты вращения ротора насоса и числа лопаток колеса и НА. -При кавитации имеют место более высокие частоты, -однако хаотическое захлопывание кавитационных пузырей, -сопровождаемое излучением волн давления, создает широкий спектр во З-мущающих сил [44]. [c.151]

Если, однако, при выводе выражения для коэффициента вязкости исходить из представления о том, что вязкое течение жидкости осуществляется дырочным механизмом, т. е. путем образования кавитационных флюктуаций плп микрополостей, то для темпер 1турной зависимости коэффициента вязкости жидкой смеси получается обычная одночленная формула (2), причем энергия активации и выражается в виде квадратичной функции концентраций [c.33]

В начале опытов нагруженная плита покоилась на фундаментной плите (основании). После включения вибратора и достаточного возрастания вибрационной нагрузки плита периодически, синхронно с действием вибратора, отрывалась от основания, приподнималась над ним, затем опускалась на него и неподвижно лежала на нем в течение некоторой части периода (рис. 40). Электрическое сопротивление токопроводящей жидкости (водопроводной воды) при подъеме плиты плавно возрастало, а при ее спуске уменьшалось скачком, свидетельствовавшим о захлопывании кавитационных каверн. В случае нетокопроводящей жидкости (масло, керосин) разрыв электрической цепи и ее восстановление происходили одинаковым образом, сопровождаясь кратковременными изменениями тока при слабом касании плиты и основания. При достаточно большой динамической нагрузке Р > 0,3 плита полностью отрывалась от основания и постоянно устойчиво поддерживалась над ним как бы во взвешенном состоянии, без прямого контакта. При этом под гармоническим воздействием вибратора плита колебалась также почти гармонически. В таком состоянии электрическое сопротивление оставалось почти постоянным. Плита могла легко скользить по основанию, так как вязкое сопротивление кавитирующей жидкости весьма невелико. Кавитацию можно было наблюдать в опытах с прозрачной плитой. Оказалось, что кавитация имела обычные 184 [c.184]

На фиг. 16 показаны скорости роста кавитационного пузырька в случае невязкой (С 0) и вязкой (С = 100) жидкостей. Условие С = 100 соответствует примерно пузырьку воздуха первоначального размера = 10 см, наход ящемуся в масле с д = 1 н, и = = 1 пз при отрицательном внешнем давлении 10 атм. [c.49]

Предположим, что при пульсациях кавитационной полости нет диссипации энергии, сопровождаемой необратимыми тепловыми потерями на преодоление сил вязкого трения, излучение при сонолюминес ценции, химические реакции и другие эффекты. Рассмотрим, какие энергетические изменения происходят в системе газ в пузырьке — присоединенная масса жидкости при воздействии на полость внешних сил, из которых будем учитывать только звуковое и гидростатическое давления. [c.165]

Основные характеристики жидкостей определяются свойствами воды давлением пара, вязкостью и коррозионностью, низкотемпературными свойствами. Типичные свойства представлены в табл. 104. Высокая температура замерзания и давление пара ограничивают применение мульсий областью температур 2—60 °С выше этой температуры давление пара становится слишком высоким (как и для жидкостей типа HF ), способствуя кавитационным повреждениям 5—7 %-я эмульсия (типа HFA) имеет слишком малую вязкость (около 1,5 mmV при 20 °С и около 0,5 мм7с при 80 °С). что приводит к большим утечкам. По этой причине зазоры в гидравлических системах, работающих с эмульсиями, значительно меньше, чем в предназначенных для работы с более вязкими средами. Малые зазоры создают необходимость постоянного фильтрования эмульсий (в обводной линии) для уда- [c.344]