Поток гидравлический

В химическом производстве потери за счет необратимости протекания процессов проявляются вследствие различных причин, например конечных разностей температур и концентраций при массо- и теплообмене, смешения неравновесных потоков, гидравлического сопротивления и т. д. К внешним потерям относятся те, которые связаны, с потерями через тепловую изоляцию, с продуктами, энергия которых не используется внутри системы, например с дистиллятом и кубовым остатком ректификационной колонны, охлаждающей водой или воздухом и т. д., т. е. в результате неорганизованного теплообмена с окружающей средой. [c.64]

Существует много типов машин мокрого гравитационного обогащения, основанного на оседании частиц в потоке гидравлические классификаторы, гравиемойки, концентрационные столы, отсадочные машины и т. п. В гидравлическом [c.11]

Величины Д , р" и р могут быть рассчитаны по общепринятым формулам, приведенным в литературе [141]. Газораспределительная решетка устанавливается только в полых скрубберах. В насадочных и тарельчатых аппаратах принудительная организация газораспределения чаще всего не обязательна, так как слой насадки или слой пены имеет гидравлическое сопротивление, достаточное для выравнивания газового потока. В еще большей степени это относится к скоростным газопромывателям типа труб Вентури. В большинстве случаев для мокрых газоочистных аппаратов характерно движение двухфазных потоков (противонаправленных или однонаправленных). Одна из фаз является сплошной (газы), другая — дисперсной (орошающая жидкость). Гидравлическое сопротивление при двухфазном потоке может быть выражено через перепад давления, затрачиваемый на прохождение сплошной фазы (газов) через дисперсную фазу (жидкость). Этот перепад будет определяться не только сопротивлением, возникающим при движении газовой фазы, но также и тем напором, который необходимо сообщить газовому потоку, чтобы компенсировать трение жидкостного потока. Гидравлическое сопротивление зоны контакта при двухфазном потоке рассчитывают по формуле [c.377]

К гидравлическим характеристикам напорного и безнапорного движения жидкости относятся живое сечение потока, гидравлический радиус, гидравлический уклон. [c.67]

Здесь Не — скорость в струе, которая получается при выравнивании давления в струе с давлением во внешнем потоке. Гидравлическое сопротивление не учитывается в связи с тем, что при Мо < 1 и Мн < 1 постоянное давление в поперечном сечении потока устанавливается на очень близком расстоянии от начала струи (х< Ьо). [c.398]

Гидравлическое сопротивление в трубках с орошаемыми стенками и в аппаратах с листовой насадкой изучали многие исследователи [3, 17—23]. При двухфазном потоке гидравлическое со- [c.347]

Рис. 10-4. Поперечное обтекание шахматного пучка труб. Поверхность Ш-1,50—1,25 (метод стационарного режима). Минимальное свободное сечение перпендикулярно потоку. Гидравлический диаметр 4гг=5,03 мм а=/с//фр = 0,333 гЬ = =Я/ фр1 =263,45 м 1м

Рис. 10-5. Поперечное обтекание шахматного пучка труб. Поверхность 111-1,50—1,25а (метод нестационарного режима). Минимальное свободное сечение перпендикулярно потоку. Гидравлический диаметр 4гг = 7,57 мм а=0,ЭЗЗ 115=175,19 м /м .

В первом случае по аналогии с однофазным потоком гидравлические потери на трение рассчитывают по известной зависимости Дарси—Вейс-баха [c.116]

Поверхность Ш-1,50-1,25а ( нестационарный режим). Минимальное свободное сечение перпендикулярно потоку. Гидравлический диаметр 4С[. = 7,57 мм о = 0,333 VI/ = 175,19 м м [c.579]

Потери за счет необратимости протекания процессов проявляются вследствие конечных разностей температур и концентраций при массо - и теплообмене, смешения неравновесных потоков, гидравлического сопротивления и так далее. Снижение внутренних потерь путем уменьшения термодинамической необратимости процессов связано с уменьшением их движущей силы, а, следовательно, с ухудшением их технологических показателей (снижение выхода полезного продукта при химической реакции, степени извлечения компонента при его выделении из смеси и тому подобное). Это противоречие является основой для термодинамической оптимизации, цель которой сводится к минимизации энергозатрат. Основу такой оптимизации составляет энергетический метод, поскольку он позволяет выразить в одинаковых единицах (через эксергию) энергетическую ценность потоков энергии и вещества и учесть не только их количество, но и качество . Под качеством потока понимается следующее [2]. Высокопотенциальное тепло в ходе любого процесса неизбежно превращается в низкопотенциальное , то [c.92]

Здесь d — гидравлический диаметр канала высокого давления и Sh — число Шервуда для ламинарного потока. Гидравлический диаметр определяется как отнощение учетверенной площади поперечного сечения канала к смачиваемому периметру сечения d— удвоенный радиус круглого сечения, удвоенное расстояние между параллельными пластинами или разность диаметров кольцевого сечения. Число Шервуда Sh (.а ) уменьшается с удалением от входа и становится постоянным в полностью развитом пограничном слое (x SOd). Так, для щели между пористой пластиной и сплошной стенкой имеем Sh = 70/13 [3.151] для щели между двумя пористыми пластинами Sh = 70/17 [3.26, 3.151] для цилиндрического канала с пористыми стенками Sh = 48/ll [3,152]. Из формулы (3.108) следует, что коэффициент перемешивания Z- l, когда скорость оттока у - 0 (т. е. когда диффузия через пористый фильтр отсутствует). [c.96]

Применение гидравлических турбин (обращенных насосов) целесообразно для рекуперации потенциальной энергии жидкостных потоков. Гидравлические турбины можно использовать для привода насосов, компрессоров, электрогенераторов. Они нашли применение на установках гидрогенизационных процессов. [c.83]

Часто возникает необходимость предотвратить утечку воды из земляных сооружений. Потеря воды через дно и откосы оросительных каналов значительно снижает эффективность ирригационных систем. Бетонная и железобетонная облицовки под влиянием температурных колебаний, изменения минерализации воды, неравномерности потока, гидравлических ударов и др. вскоре после начала эксплуатации канала разрушаются. [c.148]

В разд, 3.3.1 было указано на возможность увеличения высоты всасывания при помощи установки воздушного колпака на всасывающем трубопроводе. В напорном трубопроводе при незначительном напоре и большой длине под воздействием массы жидкости может произойти снижение давления до давления парообразования, при котором может возникнуть разрыв сплошности потока жидкости, а при обратном ходе потока — гидравлический удар [c.48]

При движении газа снизу вверх через слой зернистого твердого материала поведение твердых частиц изменяется с увеличением скорости газа. Когда скорость газового потока ниже критической величины, частицы остаются неподвижными (рис. 3-12, а) высота слоя Яо не изменяется. С увеличением скорости потока гидравлическое сопротивление слоя АР возрастает. На рис. 3-13 эти условия характеризуются отрезком ОА при изменении от О до W к p. [c.71]

Поверхность Ш-1,25-1,25 ( нестационарный режим). Минимальное свободное сечение перпендикулярно потоку. Гидравлический диаметр 4гг=3,81 мм с = 0,200 у = 211, [c.579]

В гидравлике гидравлическим радиусом принято характеризовать форму сечения потока. Гидравлический радиус потока для круглой трубы в условиях напорного движения [c.67]

Движение жидкости или газа в неподвижном слое зернистых материалов или насадочных тел > зависит от многих факторов направления потока газа или жидкости (восходящий или нисходящий), скорости потока, гидравлического сопротивления слоя (высоты слоя, его однородности, размера частиц, их формы), удельной поверхности. [c.62]

По характеру движения потоков гидравлические аппараты разделяют на четыре группы [c.10]

С ростом 5э при постоянном увеличиваются оптимальные размеры аппарата, уменьшаются скорости потоков, гидравлическое сопротивление потоков и мощность нагнетателей. [c.265]

На рис. II1-1 схематично показано изменение сопротивления, высоты и порозности слоя материала в зависимости от скорости газового потока. Гидравлическое сопротивление слоя Ар с увеличением скорости газа возрастает по степенному закону. [c.115]

В результате исследований установлены две основные формы движения потока гидравлическая (связная), при которой связи частиц сыпучего материала не нарушаются, и нормальная (несвязная), когда связи частиц нарушаются и они способны перемещаться относительно друг друга в потоке. Для большинства сыпучих материалов типичной является несвязная форма движения. Придерживаясь существующей терминологии, будем в дальнейшем называть первый из этих видов истечения гидравлическим, а второй нормальным. [c.37]

Установлено, что скорости начала промежуточного и полного псевдоожижения для слоя шаров диаметром 16 мм со статической высотой 180 мм, при плотности орошения 50 м Цм -ч) и вязкости жидкости от 1 до 7,2 спз несколько сдвигаются в сторону больших скоростей газового потока. Гидравлическое сопротивление такого слоя возрастает. При этом для решеток с долей свободного сечения 55% и шириной щели 2—6 мм удерживающая способность слоя по жидкости возрастает пропорционально вязкости в степени 0,12. [c.137]

Поиску неисправностей способствует ряд методик. К каким методикам относят анализ различных форм технологического процесса (хронологическая, векторная, графическая, табличная), функциональных схем гидравлических систем, циклограмм работы привода и схемы потоков гидравлической системы. [c.303]

Холодильный цикл Аппарат Поток Гидравлическое сопротивление Др М.М вод. ст. [c.68]

Как показали многочисленные исследования, общим критерием оценки эффективности мокрого улавливания пыли следует считать удельный расход энергии на очистку 1000 газа. Мокрые аппараты с малым удельным расходом энергии обладают низкой эффективностью, а аппараты с. большим удельным расходом энергии — высокой. Удельный расход энергии включает как преодоление газовым потоком гидравлического сопротивления мокрого пылеуловителя, так и расход энергии на подачу жидкости в пылеуловитель (удельный расход энергии еще называют контактной мощностью). При этом, разумеется, предположено, что конструкция мокрого пылеуловителя рационально разработана и не содержит бесполезных для очистки газа элементов, представляющих излишнее гидравлическое сопротивление. [c.169]

Для большинства промышленных мокрых пылеуловителей почти вся величина удельного расхода энергии связана с преодолением газовым потоком гидравлического сопротивления и может быть соответственно представлена потерей напора. [c.169]

Так как в горизонтальном потоке гидравлическое сопротивление известно и может быть непосредственно измерено, возникает вопрос, с какой из двух величин (Др/ или Др ) вертикального потока нужно сравнивать сопротивление горизонтальной трубы [c.208]

Взвешивание частиц в потоке. Гидравлическая крупность. [c.313]

К. Поправочные коэффициенты Л(, и для учета байпасных потоков. Гидравлическое сопротивление байпасного тракта между кожухом и пучком труб существенно ниже, чем самого пучка. Поэтому часть потока, пропорциональная отношению сопротивления байпасного тракта к сопротивлению пучка, будет протекать в обход пучка труб. Этот поток лишь в незначительной степени участвует в теплообмене, так как он омывает только наружный ряд труб. При использовании фиксированных трубиых досок и и-образных пучков сечения байпасных трактов не слиш- [c.43]

Поверхность Ш-1,50-1,50 ( нестационарный режим). Минимальное свободное сечение нернендикулярно потоку. Гидравлический диаметр 4сг= 9,09 мм о = 0,333 = 146,98 м /м [c.580]

Аналитические решения уравнений Сен-Венана удается получить лишь для частных случаев, представляющих скорее теоретический, чем практический интерес. Численные методы интегрирования этих уравнений разрабатываются с 30-х годов и наибольшее распространение получили различные конечно-разностные методы. Использованная в М1КЕ-11, численная схема позволяет рассчитывать докритические (спокойные) и сверхкритические (бурные) потоки. Гидравлическое сопротивление русла рассчитывается по формуле Маннинга, т. е. коэффициент Шези [c.307]

Следует, однако, отметить, что увеличение доли свободного объема наиболее эффективно только тогда, когда контактный процесс протекает во внутренней диффузионной облзасти. В таком случае можно значительно снизить гидравлическое сопротивление без уменьшения активности катализатора, подобрав соответствующую форму зерен. Во внешней диффузионной области скорость процесса прямо пропорциональна величине внешней поверхности гранул. В такой же зависшлости находится значение гидравлического сопротивления от величины внешней поверхности. Поэтому при постоянной линейной скорости газового потока гидравлическое сопротивление слоя катализатора не будет изменяться с изменением зернения, так как изменение сопротивления единицы высоты слоя будет компенсироваться уменьшением общей высоты слоя. Для контактных процессов, про- [c.37]

Резкие колебания температуры иаро-жпдкой смеси на выходе из амеевика, нульс,ация потока, гидравлические удары и образование паровых пробок нарушают прочность охлаждающего змеевика, вызывают течи и разрывы трубок. [c.125]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология