Степень взвешивания частицы

Скорость массопереноса в условиях перемешивания полидис-персной твердой фазы, каковой является ионит, должна быть функцией не только распределения энергии в перемешиваемом объеме (так как нельзя считать, что мешалка дает пространственное равномерное распределение энергии), но также и распределения в нем твердых частиц. Необходимо знать, какова будет степень однородности суспензии в объеме при данном расходе энергии в нем. Полное взвешивание частиц ионита нельзя считать достаточным условием, так как это не исключает градиента концентрации как по высоте, так и по сечению аппарата. [c.91]

Как следует из условия (4.34), наличие гидродинамической силы потока газа, отражающейся в величине степени взвешивания, сдвигает границу начала режима движения частицы без подбрасывания в сторону меньших значений параметров вибрации. Частица будет находиться в относительном покое на плоскости, если сила трения превышает по абсолютной величине горизонтальную составляющую силы инерции [c.157]

Степень взвешивания е является обобщенной переменной, так как она учитывает массу частицы, ее диаметр, форму, относительную скорость потока, плотность среды. [c.158]

Частица отрывается от плоскости в момент времени Tq, когда нормальная реакция обращается в нуль. Это время отрыва можно определить, используя коэффициенты степени взвешивания е и режима работы z [c.160]

Условие псевдоожижения (взвешивания). В отношении этого условия имеются две точки зрения ряд исследователей [2, 5, 78, 79] считают, что действительная скорость псевдоожижения постоянна при любой степени расширения слоя и равна скорости витания частицы. Такой подход не учитывает зависимости степени стесненности частиц от расширения слоя. Тодес [28], полагает, что слов [c.12]

Исследование масштабов турбулентности, т. е. характерных размеров турбулентных вихрей, сохраняющих свою индивидуальность на расстояниях значительной протяженности, необходимо для учета пространственно-временных факторов, определяющих в значительной степени взвешивание, сальтацию и диффузию частиц, а также генерацию и диссипацию энергии турбулентности. [c.52]

С увеличением скорости течения сверх критической, как показано в гл. 4, все большее число турбулентных пульсаций скорости участвуют в процессе взвешивания частиц. При этом начальные возмущения дна становятся все более частыми и все больше отражают набор масштабов, свойственных турбулентности. Создается эффект одновременного образования гряд по всей длине потока. Степень развитости донных форм, пропорциональная скорости потока и уровню начального искажения поверхности дна, оказывается зависящей от тех же факторов, что и турбулентная структура речного потока. Таким образом, находит обьяснение структурное подобие донных форм и речной турбулентности. Подробности роста донных форм и переформирования руслового рельефа могут быть понятными лишь при детальном изучении особенностей обтекания донных форм речным потоком. [c.174]

Литература по вопросам взвешенного (псевдоожиженного, кипящего) слоя весьма обширна. Особенно подробно освещены общие вопросы гидродинамики взвешивания твердых частиц, теплообмена и принципов устройства аппаратов кипящего слоя, в меньшей степени — технология конкретных каталитических процессов в кипящем слое. [c.5]

При использовании очень мелких частиц и малоинтенсивном псевдоожижении следует учитывать возможность роста внешнедиффузионного сопротивления с переходом процесса из кинетической области в область внешней или переходной диффузии. Учет кинетического и гидродинамического факторов позволяет определить диапазон рационального изменения размеров частиц катализатора но слоям многополочного реактора. Так, в реакторе для проведения экзотермической реакции нижние слои целесообразно загружать более мелкозернистым катализатором, чем верхние. Действительно, в этом случае диаметр зерна, для которого степень использования внутренней поверхности близка к 1, увеличивается Для каждой лежащей выше полки в соответствии с уменьшением температуры и изменением степени превращения. В то же время, учитывая, что в реальных промышленных аппаратах, как правило, верхние полки имеют большую высоту слоя катализатора, снижение для них числа взвешивания или разности рабочей и критической скоростей газа, за счет загрузки этих слоев крупнозернистым катализатором уменьшает перемешивание, проскок газовых пузырей и благоприятно сказывается на суммарной скорости процесса. [c.256]

Определить а) наибольший размер частиц макс, при котором начинается их взвешивание б) степень расширения слоя, пола [c.134]

При хранении хорошо очищенных стабильных топлив образуется значительно меньше осадков, однако применение присадок более целесообразно, чем тщательная очистка [14, 28]. Наилучшие результаты получают при сочетании очистки и добавления присадок. В среднедистиллятных топливах присадки замедляют образование нерастворимых продуктов при хранении топлива и обеспечивают его фильтруемость и чистоту топливной аппаратуры при его использовании. Этот эффект достигается, как указывалось, в результате ингибирующего и диспергирующего действия присадок. Замедление образования нерастворимых продуктов (ингибирующее действие) можно видеть на рис. 29. Степень рассеяния света, указывающая на образование взвешенных нерастворимых частиц в топливе, при наличии в нем присадки возрастает при окислении незначительно, тогда как в топливе без присадки в тех же условиях быстро увеличивается [28]. Этот метод позволяет обнаружить образование осадков в топливе значительно раньше, чем оно регистрируется взвешиванием. [c.141]

Модель с полным перемешиванием в плотной части слоя позволяет получить удовлетворительные результаты при расчете простых каталитических процессов в слоях крупных частиц (средний диаметр частиц более 0,5 мм, скорость начала взвешивания более 0,1 м/с) при Аш = 10 — Шо > 0,2 м/с. Расчетные значения степени превращения реагента для более мелких частиц и меньших значениях получаются заниженными. [c.278]

Имеются указания [1, 11], что для реакторов КС существует оптимальное значение линейной скорости газа, при котором степень превращения достигает максимального значения. Наличие такого оптимума можно объяснить следующим образом. При скоростях газа, близких к началу взвешивания, вероятно, образование устойчивых газовых каналов, недостаточно интенсивное перемешивание частиц могут вызывать нарушение изотермичности реактора. Увеличение расхода газа интенсифицирует перемешивание катализатора и разрушает каналы, что обеспечивает выравнивание температуры, лучший контакт реагентов с катализатором и повышение степени превращения. С дальнейшим возрастанием скорости газа все большая его доля проходит через слой в пузырях и, следовательно, выход продукта уменьшается. [c.280]

Модель правильно отражает влияние различных факторов на выход продукта и позволяет рассчитать оптимальные режимы окисления диоксида серы в КС. На рис. 5.21 представлен пример определения оптимального значения скорости начала взвешивания и, следовательно (см. уравнение (5.59)), размера частиц катализатора. С увеличением диаметра зерна возрастает скорость начала взвешивания, снижается доля газа, проходящего через слой в пузырях, время пребывания газа и, как следствие, степень превращения в плотной фазе (см. кривую 3 на рис. 5.21, а). Вследствие роста скорости начала взвешивания возрастает поток газа через пузырь согласно уравнению (5.24) интенсифицируется межфазный газообмен и увеличивается концентрация триоксида серы в пузырях (кривая /). Снижение степени превращения в плотной фазе с одновременным ее увеличением в пузырях обусловливает экстремальный характер зависимости наблюдаемого выхода продукта (кривая 2). [c.286]

Под способами развития поверхности контакта фаз будем понимать те пз них, которые обеспечивают в процессе растворения максимально возможную поверхность при заданной степени измельчения. В случае растворения, не осложненного экранированием реакционной поверхности, максимальная поверхность контакта фаз достигается разобщением частиц одной от другой на расстояния, значительно превышающие толщину пограничного гидродинамического слоя. Такое разобщение можно осуществить при механическом, пуль-сационном или вибрационном перемешивании, а также при взвешивании твердой фазы жидкостью. [c.127]

Причиной различия в условиях выгрузки кристаллов различных размеров является неравномерность распределения по объему аппарата дисперсной фазы. Неравномерность может быть следствием неправильного определения условий суспендирования в кристаллизаторах с механическим перемешивающим устройством, когда не обеспечивается взвешивание кристаллов крупных фракций. Возможно создание искусственной неравномерности распределения различных фракций дисперсной фазы по объему кристаллизатора. Создаются неодинаковые условия выгрузки кристаллов различных фракций и, тем самым, обеспечивается необходимая степень классификации выгружаемых из аппарата дисперсных частиц. На этом, в общих чертах, построение модели массовой кристаллизации в однородных дисперсных системах можно считать законченной. [c.155]

Следует отметить, что ферромагнитные частицы- не только способствуют образованию агломератов частиц фосфоритового флотоконцентрата и гидроксида железа, но и обусловливают дополнительное перемешивание суспензии в зоне действия поля, а также образование центров кристаллизации коагулянтов [21]. Если предположить, что кристаллизация коагулянта, добавленного в тонкодисперсную суспензию или сточную воду, происходит только на коллоидных частицах, то последующая коагуляция зависит от числа этих коллоидных частиц и степени пересыщения реагента. Интенсификация подобного процесса возможна воздействием магнитного поля на суспензию в зоне взвешивания осадка при добавлении в нее гидроксида железа. При этом одновременно ускоряются перемешивание коагулирующих растворов, гетерокоагуляция частиц на поверхности растущих кристаллов коагулянта и агломерация частиц дисперсной фазы суспензии в результате механического захвата их гидроксидом железа. [c.10]

Принятые обозначения Re = — — критерий Рейнольдса — коэффициент взвешивания слоя Ед—начальная порозность слоя йд — степень стесненности витания частиц в псевдоожиженном слое, которая подсчитывается по эмпирическому уравнению = 15,3 (е — 0,35) -З [c.132]

С другой стороны, при фонтанировании перемешивание всего слоя достигается с помощью газового потока, а хороший контакт между газом и частицами осуществляется как в самом фонтане, так и в кольце, причем в кольцо газ попадает вследствие радиального перетока из фонтана. Из рис. 1.6 видно, что большая доля от проходящего через кольцо газа поступает в него примерно с половины высоты слоя. Кроме того, каналообразование в кипящем слое наблюдается преимущественно при взвешивании тонкодисперсных частиц [6, 116, 117, 136, 263], в то время как фонтанирование применяется обычно для крупных частиц. Таким образом, сходство между фонтанированием и каналообразованием в псевдоожиженном слое, усиленно подчеркиваемое рядом авторов [46, 117, 260], в известной степени не обосновано. [c.20]

Определить а) наибольший размер частиц max, при котором начинается их взвешивание б) определить степень расширения слоя, полагая d p == 0,6 max- [c.175]

Явление псевдоожижения состоит в том, что при определенной скорости обтекания стесняющих друг друга частиц происходит их взвешивание в потоке, причем этой скорости соответствует определенная степень взаимного стеснения частиц. Исходя из этого, можно сформулировать четыре условия, совместно определяющих точку начала псевдоожижения. [c.12]

В текучей воде вследствие турбулентного характера течения твердые частицы могут находиться во взвешенном состоянии в тех случаях, когда вертикальная составляющая скорости течения потока превосходит гидравлическую крупность частиц. При обратном соотношении частицы будут осаждаться на дно, и начнется аккумуляция наносов или влечение их по дну. Вертикальная составляющая скорости растет с увеличением степени турбулентности потока и, следовательно, с увеличением скорости течения. Таким образом, чем больше скорости, тем более крупные частицы находятся во взвешенном состоянии. По мере передвижения вниз по течению в связи с общим уменьшением скоростей течения размеры частиц, находящихся во взвешенном состоянии, будут уменьшаться, а аккумуляция наносов усиливаться. Таким образом, речной поток обладает определенной транспортирующей способностью, т. е. способностью переносить определенное количество наносов данной крупности при определенных гидравлических характеристиках (уклон, скорость, глубина). Транспортирующую способность характеризуют либо предельным расходом взвешенных наносов, который способен транспортировать поток, либо средней мутностью, отвечающей насыщенности потока наносами, при которой осуществляется транспортирующая способность потока. Если фактический расход взвешенных наносов в потоке соответствует его транспортирующей способности, то между процессами взвешивания и осаждения наносов в придонном-слое наблюдается динамическое равновесие. [c.314]

Ход руслового процесса, образование русловых форм, характер русловых деформаций в условиях урбанизации так же, как и в естественном состоянии зависят от режима движения наносов. Принято различать донные и взвешенные наносы. Имеющиеся методы разделения наносов на донные и взвешенные в значительной степени условны [37], до настоящего времени не подкреплены четкими количественными критериями, основанными на реальной схеме взвешивания и перемещения частиц грунта водным потоком. [c.74]

Рассмотрим вопрос о влиянии этих структур приближенно с учетом имеющихся данных о турбулентности водного потока, приведенных в гл. 2. Для того чтобы представить характер и степень влияния турбулентных вихревых структур на взвешивание и транспорт твердых частиц, сопоставим характеристики движения твердых частиц с геометрическими и кинематическими характеристиками турбулентных вихрей. Данные п. 4.2 позволяют определить среднюю по вертикали скорость, которую приобретает частица, поднимающаяся под действием подъемной силы. [c.135]

Основные технологические параметры гетерогенно-каталитических процессов, которые задаются или определяются расчетом,— это степень превращения х, активность катализатора Лкат, селективность 5кат, константа скорости процесса к, время контакта реагентов с катализатором т, расход газа в слое катализатора Уг, производительность катализатора Пкат, интенсивность работы катализатора г, его отравляемость а, оптимальная температура процесса Топт и др. Помимо этих характеристик для расчета каталитических реакторов требуется определять основные размеры реактора высоту слоя катализатора гидравлическое сопротивление фильтрующего или взвешенного слоя АР, критическую скорость взвешивания твердых частиц и другие гидродина- [c.107]

Запыленность газов может быть определена прямым или косвенными методами. Прямой метод заключается в отборе пробы запыленного газа и взвешивании осажденных из нее частиц с послед>ющим отнесением их массы к единице объема газа. Для определения запыленности газов косвенными методами используется зависимость физических свойств запыленного потока — степени поглощения световыхи тепловых лучей, цвета, способности воспринимать электростатический заряд и т. п. — от концентрации пыли. При этом в большинстве случаев требуется произвести предварительную тарировку используемого для определения запыленности устройства по прямому методу. [c.37]

Концентрация дыма определяется либо путем сравнения загрязненного фильтра с набором стандартных в различной степени зачерненных кружков либо фотоэлектрическим измерением отраженного от фильтра света Оба метода требуют предварительной калибровки — взвешивания фильтров до и после от бора пробы Методика калибровки т е определения отношения оптической плотности осадка на фильтре к весу осадка дыма образующегося при сжигании угля описана Хиллом Но результаты калибровки строго говоря применимы лишь к тому дыму, по которому она проводилась Изменения в распределении размеров частиц в дыме и особенно в его окраске могут привести к серьезным ошибкам Эти н другие ошибки например в определении объема отобранного воздуха обсуждены в сборнике Воздушные загрязнения Паркером и Ричард сом а также Коулсоном и Эллисоном В повседневной практике можно впро чем пользоваться для определения концентрации дыма обычной стандартной калибровочной кривои Для специальных же целен должна быть определена путем взвешивания фнльтра хотя бы одна точка на кривои для рефлектометри ческих измерении концентрации Поскольку по мере отбора толщина осадка на фильтре непрерывно увеличивается то для избежания серьезных ошибок она ие должна выходить из некоторых пределов Полуавтоматический вариант при бора исключает ежедневную ручную смену фильтра каждые 24 часа поток воздуха переключается иа другой фильтродержатель Таким путем могут быть получены последовательно семь суточных проб В приборах для непрерывного автоматического отбора дыма передвижение фильтровальной бумаги может происходить через интервалы в один два три восемь и двадцать четыре часа [c.372]

Диаметр частиц влияет на значение скоростей начала взвешивания и уноса, а также на степень использования внутренней поверхности катализатора. Сопоставление показателей процесса на катализаторе различного зернения целесообразно при одинаковых величинах избытка скорости над началом взвешивания. При увеличении в определенных пределах размера частиц, а следовательно, скорости начала взвешивания и рабочей скорости газа снижаются время пребывания реагентов в плотной фазе, степень использования внутренней поверхности катализатора и скорость процесса. Но одновременный и существенный рост доли газового потока, проходящей в плотной фазе, проводит, как это показано на рис. 5.18,6, к повышению степени превращения реагентов, что вместе с возрастанием рабочей скорости газа обеспечивает увеличение производительности реактора. Укрупнение частиц целесообразно до некоторого предела, после которого выход продукта будет снижаться за счет уменьшения скорости процесса и времени контакта газа в плотной фазе. Увеличение выхода продукта с ростом размера зерен катализатора наблюдается и в других процессах [11, 22, 23]. Для частиц различного размера при одинаковых числах псевдоожиження не обеспечивается подобие гидродинамической обстановки в слое [1]. Поэтому рассмотрение влияния размера частиц на показатели процесса при фиксированном значении числа псевдоожижения менее наглядно. [c.281]

При заданных значениях производительности и диаметра частиц размеры и интенсивность работы реактора определяются линейной скоростью газа и высотой слоя. Ориентировочный диапазон изменения начальной высоты слоя н скорости газа можно установить на основе анализа кинетических закономерностей процесса. Увеличение избытка скорости газа над скоростью начала взвешивания Aw = ш) — Шо интенсифицирует работу реактора, но приводит, как правило, к снижению выхода продукта. Поэтому верхнее ограничение линейной скорости газа связано со степенью превращения реагентов. В реакторах с организованным КС, по сравению со свободным, снижается доля газа, проходящего через слой в пузырях, улучшается межфазный газообмен, что позволяет получать достаточно высокие выходы продукта при больших значениях Aw. [c.283]

Нуншо констатировать, что правильные представления о микрокинетике и механизме реакций горения и газификации можно получить только путем тонких экспериментальных исследований, в кинетическом режиме, с тщательным устранением неизотермичности, влияния внутреннего реагирования, диффу.зии (внешней и внутренней) и всякого рода вторичных и обратных реакций, протекающих при накоплении продуктов газификации в системе. В наибольшей степени этим требованиям удовлетворяют исследования, проводившиеся ио вакуумной методике. Некоторую ясность могут внести дальнейшие исследования методом изотопов, но при условии отсутствия усложнений в протекании основной реакции. Нам кажутся перспективными исследования методом прецизионного взвешивания, если они будут проводиться параллельно с газовым анализом продуктов реакции и выявлением материального баланса реагирующих веществ как по газовой, так и по твердой фазе. К числу таких работ относятся исследование Гульбрансена и Эндрью [220], изучавших реакцию СО2С ири низких давлениях на частице графита, подвешенной к микровесам, при одновременном измерении парциального давления СО2, что дало возможность установить характер образования с течением времени поверхностного окисла. Нри этом не умаляются роль и значение других методов исследования. Кая<дый из них делает вклад в своей, специфической области в теорию горения и газификации твердого топлива. Среди старых методов, мало применяемых в области горения и газификации, следует еще указать метод термографии, разработанный Курнаковым. [c.168]

Когда вся жидкость в контейнере для пробы будет профильтрована, записывают общий объем, заменяют приемную колбу другой (не обязательно такой же степени чистоты) и тщательно споласкивают контейнер для проб и мерный цилиндр (цилиндры) промывочной жидкостью. Используют три порции промывочной жидкости по 25 мл для каждого контейнера и пропускают эти порции через фильтровальную воронку. Убеждаются, что контейнеры полностью освобождены от частиц. Также пропускают через фильтровальную воронку смывки, полученные ранее при споласкивании крьппки контейнера, споласкивая контейнер одной порцией 25 мл промывочной жидкости. Проводят процедуру мьггья, разъединения установки, высушивания и взвешивания, установленную в п. 2. [c.625]

Для определения аналитической влаги угля пробу его тщательно перемешивают в закрытой банке. Величина навески зависит от степени дисперсности аналитической пробы. При размере частиц угля до 3 Л1М навеска должна быть 10 г, при 0,2 мм— 1—2 г. Навеску помещают в бюкс диаметром 35—40 мм высота слоя должна быть не более 5 мм. Открытый бюкс с навеской угля выдерживают в предварительно нагретом до 102—105° С сушильном шкафу в течение 1 ч. Затем бюкс вынимают из шкафа, охлаждают в эксикаторе и взвешивают. После взвешивания бюкс вновь ставят в сушильный шкаф для контрольной просушки на 30 мин, снова охлаждают в эксикаторе и взвешивают. Контрольные сушки повторяют до тех пор, пока потеря массы между двумя сушками не станет меньше 0,0002 г или не начнет возрастать. В последнем случае в расчет iipHHHMaroT предпоследнюю массу. [c.166]

Большинство исследова-телей > > > определяют степень набухания взвешиванием поглощенного образцом растворителя. Однако некоторые исследователи предпочитают оптический метод, указывая, что с помощью весового метода измеряется не набухание непосредственно, а величина, зависящая от аддитивности объемов каучука и растворителя. При определении степени вулканизации латексных пленок по механическим свойствам возможна ошибка в результате различной степени коалесценции латексных частиц в пленке. Метод равновесного набухания не так чувствителен к этим различиям . [c.95]

Мероприятием, в отдельных случаях дающим чрезвычайно высокий эффект по уменьшению пылеобразования при сухом процессе, является увлажнение, при котором обрабатываемый продукт не теряет свойств, присущих сухому продукту,— определенной крупности частиц и сыпучести. Материал, увлажненный до 4—10%, обрабатывается и транспортируется методами, применяемыми для материала неувлажненного. Дробление и помол, смешение и взвешивание, классификация и транспортировка производятся без применения воды, но увлажненный материал в значительной степени теряет способность к/пылеобра-зованию. [c.87]

В опытах с дустами оседание пылевидных частиц на горизонтальную поверхность было всегда равно 0,8 г1м". Степень запыливания дустом и разбрызгивания растворов контролировали взвешиванием контрольных стекол до и после опыливания или опрыскивания. После опыливания или разбрызгивания переносили жуков в чистыг стеклянные чашки. Гибзль (%) жуков определяли через двог суток. [c.106]

Линейная скорость газа и должна выбираться, исходя из значений критических скоростей начала взвешивания и уноса и>у [см. уравнения (1.4) и (1.26)]. В отличие от лабораторных аппаратов, промышленные реакторы КС не имеют строго фиксированной скорости начала взвешивания вследствие значительной локализации потоков газа, выходящих из-под колпачков решетки. Поэтому расчет скорости начала взвешивания по известным зависимостям носит весьма ориентировочный характер. Обычно для этого использутат интерполяционную формулу (1.4) [31]. Для случая полидисперсных катализаторов при невысокой степени неоднородности фракционного состава скорость начала псевдоожижения рассчитывают, как правило, на средний эквивалентный диаметр частиц. При широком диапазоне размеров частиц для большей гарантии полного взвешивания расчет ведут на наиболее крупные зерна катализатора. [c.92]

Сохранить неийменным диаметр реактора при уменьшении размера частиц можно путе.м повышения числа взвешивания w w или разности скоростей Аш == w — w . Однако в этом случае продольное перемешивание и проскок газовой смеси приводят к значительному снижению скорости процесса. Для свободных кипящих слоев характерен тот факт, что снижение степени превращения при увеличении скорости не может компенсироваться пропорциональным увеличением высоты слоя катализатора. Градиенты Ах/Ат, экспериментально измеренные при изменении высоты слоя катализатора, всегда меньше градиентов, полученных при изменении линейной скорости [133]. Следует помнить, что значительное повышение линейной скорости газового потока W является основным фактором, обусловливающим снижение выхода продукта в реакторе КС по сравнению с идеальным изотермическим реактором вытеснения. При больших значениях [c.93]

Следует подчеркнуть, что полученные условия (3.37) и (3.40) соответствуют весьма редкому точечному взвешиванию отдельных выступающих частиц грунта в пределах пятен активности . Экспериментально зафиксированные условия предельного равновесия частиц могут в некоторой степени отличаться от этих условий в зависимости от того, какая степень подвижки зерен допускалась в режиме предельного равновесия. Так, по данным М. Альбертсона, Д. Саймонса, Е. Ричардсона [163] условие отсутствия подвижки зерен грунта записывается в виде [c.90]