Абсорбент охлаждение промежуточное

На рис. ХУ-6 приведена схема абсорбера с промежуточным охлаждением абсорбента. Применение промежуточного охлаждения создает более равномерное распределение температур по высоте абсорбера. [c.302]

Для оценки эффективности схемы с промежуточным охлаждением абсорбента по системе абсорбер—холодильник—абсорбер были выполнены расчетные исследования процесса при выводе насыщенного абсорбента для промежуточного охлаждения с различных тарелок [95]. Эта задача была решена методом математического моделирования, в основу которого был положен алгоритм, описанный в работе [96]. Эффективность оценивали для этанового и пропанового режима (в нервом случае за ключевой компонент принимали этан, во втором — пропан). Это предопределило методику исследования и режимные параметры процесса для этанового режима давление принято 4 МПа, для пропанового — 1,6 МПа, общее количество отводимого тепла было неизменным для каждого режима и составляло соответственно 170 и 290 МДж/ч (при расчете на 100 моль исходного газа). Ниже приведены состав сырого газа и технологические параметры для обоих режимов [c.210]

В процессе исследования для каждого режима выполнено одиннадцать расчетов на электронно-вычислительной машине. Первый расчет отражал эффективность работы абсорбера при подаче регенерированного абсорбента на первую (верхнюю) тарелку абсорбера с температурой 35 °С (фиксировалась работа аппарата без предварительного глубокого охлаждения абсорбента и промежуточного съема тепла по высоте абсорбера). Второй расчет отражал эффективность работы абсорбера при подаче абсорбента на первую тарелку с температурой О °С в случае пропанового режима и с температурой —23 °С в случае этанового режима (фиксировалась работа аппарата при подаче охлажденного с 35 до О °С регенерированного абсорбента на первую тарелку абсорбера без промежуточного съема тепла по высоте аппарата). При этом общее количество снимаемого тепла Q принималось за эталон и было неизменным для каждого режима. [c.210]

Определение точек отвода абсорбента для промежуточного охлаждения его [c.65]

Расчет теплового баланса АОК дан в табл. 3.9 избыточное тепло абсорбции Со=2541 кВт должно отводиться из аппарата за счет промежуточного охлаждения абсорбента. [c.95]

Промежуточное охлаждение абсорбента. Так как температурный режим абсорбции был принят, необходимо определить температуру насыщенного абсорбента в нижней части абсорбера при условии, что найденное раньше [c.97]

Этой энтальпии соответствует температура к=95°С. При расчете промежуточного охлаждения абсорбента в любом расчетном объеме абсорбера должна быть выдержана ранее принятая средняя температура абсорбции. Длй этого расчётом определяются те тарелки, на которых температура превышает в> = 30°С, вследствие чего требуется охладить абсорбент. [c.97]

Количество тепла, снимаемого в первом промежуточном холодильнике при охлаждении абсорбента от температуры и = 34°С до его начальной температуры г, 4=—10°С [c.99]

Рис. ХУ>6. Схема абсорбера и распределение температур с промежуточным охлаждение ем абсорбента.

Поскольку эта температура превышает расчетную /на=30°С, необходимо рассчитать второе промежуточное охлаждение абсорбента. [c.99]

Расчет второго промежуточного охлаждения абсорбента. Аналогично расчету первого промежуточного охлаждения абсорбента получаем [c.99]

По графику [30, с. 11] определяется /к2=30,5°С. Эта температура мало отличается от ранее установленной /н,а = 30°С. Следовательно, двухступенчатое промежуточное охлаждение абсорбента позволяет поддерживать необходимую температуру в нижней части абсорбера. [c.100]

Для обеспечения наиболее оптимальных условии абсорбции предусматривается промежуточное охлаждение абсорбента с растворившимися газами в холодильниках до температуры 40 °С. [c.80]

Для нормализации теплового режима и повышения эффективности процесса разработаны различные технологические и конструктивные решения съем тепла по высоте абсорбера за счет промежуточного охлаждения насыщенного абсорбента в теплообменниках, расположенных около абсорбера охлаждение насыщенного абсорбента в теплообменниках, расположенных внутри абсорбера насыщение регенерированного абсор-бета легкими углеводородами за пределами абсорбера со съемом тепла абсорбции перед подачей абсорбента в абсорбер. [c.139]

В последние годы при проектировании установок НТА стали отказываться от схем с промежуточным охлаждением насыщенного абсорбента, так как в таком варианте схемы достигаются низкие коэффициенты теплопередачи и требуется боль- [c.139]

Способ масляной абсорбции применен на Миннибаевском, Туймазинском, Шкаповском, Коробковском, Долинском и других ГПЗ. Однако в технологических схемах заводов имеются различия характер проведения процесса в абсорбере и АОК (наличие или отсутствие промежуточного отвода теплоты) тип охлаждающей среды (обычное водяное или искусственное охлаждение) различные параметры (давление колеблется от 1,4 до 4,0 МПа, температура изменяется от —20 до +30—40 °С) способ подвода теплоты в АОК (за счет использования теплоты тощего абсорбента в теплообменниках или через печь). [c.51]

Промежуточное охлаждение абсорбента практикуется прп обработке жирного газа. [c.306]

Абсорбционная емкость химического абсорбента мало зависит от парциального давления кислых компонентов в очищаемом газе. Хемосорбенты отличаются высокой теплотой абсорбции, что требует в ряде случаев промежуточного охлаждения раствора. При десорбции же необходимы значительные затраты тепла. [c.85]

Для нормализации теплового режима и повышения эффективности процесса разработаны различные технологические и конструктивные решения съем тепла по высоте абсорбционного аппарата за счет промежуточного охлаждения насыщенного абсорбента в теплообменниках, расположенных около абсорбера (охлаждение по схеме абсорбер—холодильник—абсорбер ) охлаждение насыщенного абсорбента в теплообменных устройствах, расположенных внутри аппарата, включая вариант применения трубчато-решетчатых тарелок с оребрением и без оребрения трубок, через которые циркулирует хладоагент насыщение регенерированного абсорбента легкими углеводородами за пределами абсорбера со съемом тепла абсорбции перед подачей абсорбента в аппарат и др. [c.209]

В последние годы при проектировании установок НТА стали отказываться от промежуточного охлаждения насыщенного абсорбента по схеме абсорбер—холодильник—абсорбер , так как при такой организации процесса достигаются низкие коэффициенты теплопередачи, и поэтому для съема тепла абсорбции требуются большие поверхности теплообмена (это связано с низкой скоростью движения абсорбента и отсутствием возможности регулировать ее из-за ограниченного напора жидкости в системе). Кроме того, съем тепла прн наличии такой схемы осуществляется локально, в одной или двух точках, хотя интенсивное выделение тепла при абсорбции нежелательных легких углеводородов осуществляется одновременно на нескольких верхних тарелках абсорбера. [c.212]

Для отвода теплоты растворения на некоторых установках применяется промежуточное охлаждение абсорбента в одном или нескольких сечениях абсорбера. Охлаждающим агентом служит холодная артезианская вода, пропан или аммиак. Промежуточное охлаждение позволяет повысить извлечение целевых углеводородов при заданном количестве циркулирующего абсорбента. Кроме того, охлаждение дает возможность применять более легкий абсорбент, поглотительная способность которого выше, чем тяжелого, что также обеспечивает более глубокое извлечение целевых углеводородов. [c.98]

В настоящее время принята следующая схема промежуточного охлаждения абсорбера. Со специальной глухой тарелки жидкость стекает самотеком в трубчатый теплообменник, охлаждается в нем и поступает на нижележащую тарелку обычного типа. Теплообменники устанавливают на металлоконструкции колонны непосредственно около глухой тарелки. Используют также насосы для прокачки абсорбента через теплообменник. В этом случае можно уменьшить расстояние между глухой и нижележащей тарелкой, а теплообменник установить на нулевой отметке. При применении подобной схемы увеличиваются затраты на перекачку абсорбента, зато уменьшаются затраты на перекачку охлаждающей воды. [c.247]

Абсорбция с предварительным насыщением тощего абсорбента. Анализ, распределения температур по высоте абсорберов на различных установках показал, что интенсивность нагрева абсорбента больше в верхней. и нижней частях аппарата, так как основное количество метана и этана поглощается вверху колонны, а на нижних тарелках происходит растворение бутанов и пентанов. Поэтому целесообразно максимальное количество тепла процесса растворения снять в промежуточных холодильниках, установленных в верху и в низу абсорбера. Однако схемы с промежуточными холодильниками имеют ряд недостатков наличие глухих тарелок в абсорбере, сложность точного выбора места ввода охлажденного абсорбента, низкие коэффициенты теплоотдачи. [c.217]

На этом заводе для изучения эффективности процесса абсорбции углеводородных газов в условиях изотермического режима была смонтирована опытная колонна с трубчато-решетчатыми тарелками, которые выполнены в виде плоской спирали Архимеда из трубок диаметром 22/19 мм О = 400 мм Н = 300 мм ширина зазора между трубками 5 мм = 18,5%). Опытный абсорбер работал параллельно с промышленной абсорбционной колонной с 30 круглоколпачковыми тарелками О = 2800 мм Н = 600 мм), которая имела два промежуточных циркуляционных аммиачных холодильника — съем тепла осуществлялся в результате охлаждения абсорбента после 10-й и 20-й тарелок. [c.397]

К существенным преимуществам селексола, выгодно отличающим его от других абсорбентов, можно отнести следующие стабильность абсорбционной способности (до 10 лет) хорошая биологическая разлагаемость нетоксичность и очень малая коррозионная активность небольшая теплота абсорбции (не требуется промежуточное охлаждение в абсорбере) [c.300]

Поглощение газа жидкостью сопровождается выделением тепла (теплота абсорбции), вследствие чего абсорбент в процессе насыщения нагревается. С повышением температуры увеличивается давление газовых компонентов в растворе и тем самым ухудшается процесс абсорбции. При высокой температуре абсорбция прекращается полностью и наступает противоположный процесс — десорбция. Чтобы избежать повышения температуры абсорбента, в абсорберах осуществляют промежуточное охлаждение. Практически процесс абсорбции ведется при температурах, не превышающих 35° С. [c.213]

В качестве теплоносителя в теплообменнике 3 используется регенерированный абсорбент, предварительно охлажденный в водяном холодильнике до температуры примерно 308°К. Из теплообменника абсорбент направляют в холодильник 4, где он перед подачей в колонну охлаждается. Колонна снабжена промежуточными холодильниками 6 и кипятильником 5. [c.319]

Анализ распределения температур по высоте абсорберов показал, что интенсивность нагрева абсорбера больше в верхней и нижней частях аппарата, так как почти весь метан и этан поглощается на верху колонны, а на нижних тарелках происходит извлечение основного количества бутанов и пентанов. Учитывая это целесообразно снижать температуру газов в промежуточных холодильниках. На первых установках НТА широко использовали промежуточное охлаждение абсорбента. В настоящее время НТА ведут с охлаждением исходного газа и тощего абсорбента, так как в этом случае обеспечивается достаточно устойчивая низкая средняя температура абсорбции, практически равная средней температуре между сухим газом и тощим абсорбентом. [c.183]

В результате реконструкции КУ-1 и КУ-2 на обеих установках ликвидированы нижние части фракционирующих абсорбе-. ров ( = 3200 мм), холодильник абсорбента — стабильной и нестабильной нефти и холодильники промежуточного охлаждения абсорбента. [c.205]

Промежуточное аммиачное охлаждение абсорбента в теплообменниках включенных между седьмой и восьмой тарелками абсорбента обеспечивает снижение температуры на 15—16° С. [c.211]

Расчет первого промежуточного охлаждения абсорбента. Опргцеляется номер тарелки абсорбера, на которой температура насыщенного абсорбента [c.98]

Увеличение кратности абсорбе1Г1 а способствует снижению э(()фек-та тепловыделения нри поглощении, так как данное количество тепла передается большей массе абсорбента. Однако повьиненлая кратность абсорбента вызывает увеличение эксплуатационных расходов иа его циркуляцию. Так же, как в ректификационных колоннах, в абсорберах выбирают рациональное соотношение между количеством абсорбента и числом тарелок, а снижение температуры абсорбента достигается его промежуточным охлаждением . [c.306]

Для доабсорбции унесенных с сухим газом бензиновых фракций в верхнюю часть К-2 подается стабильный бензин. Температура в абсорбционной части поддерживается промежуточным охлаждением абсорбента. Насыщенный и деэтанизированный абсорбент из К-2 подается в стабилизатор К-3, верхним продуктом которого является головка стабилизации, а нижним — стабильный бензин. Головка стабилизации поступает на блок очистки, где очищается от сернистых соединений раствором МЭА и щелочью. Затем из очищенной головки в пропановой колонне К-4 выделяется пропан-про-пиленовая фракция. Остаток пропановой колонны п бутановой колонне К-5 разделяется на бутан-бутиленовую фракцию и остаток, который объединяется со стабильным бензином. [c.293]

Круглоколпачковые (абсорбер с промежуточным охлаждением абсорбента в аммиачных испарителях) 0,2 2,5—3 65 72 [c.398]

В абсорбер 3, орошаемый гексановой фракцией, также охлажденной до —29° С. Расход тощего масла 8200 л1мин. Тепло абсорбции снимается промежуточным пропановым охлаждением абсорбента. Средняя температура абсорбции равна —22° С. [c.130]

Последний вариант применяют при необходимости промежуточного охлаждения жидкости (абсорбента) или по другим причинам. С целью понижения температуры в абсорбере охлаждать следует именно жидкость, а не газ, так как коэффициент теплоотдачи от жидкости к тештопередающей поверхности на один-два порядка выше, чем от газа. Следовательно, для отвода теплоты абсорбции необходимая поверхность теплообмена в случае охлаждения жидкости намного меньше, чем при охлаждении газа. [c.918]

ЦИЯ имеет 20 тарелок с туннельными колпачками. Для охлаждения абсорбента и растворенных в нем компонентов разделяемой смеси в этой секции установлены три выносных промежуточных холодильника 9. В холодильники стекает жидкость с 5, 10 и 15-й тарелюк (считая сверху). Из холодильников жидкость поступает соответственно на 6, 11 и 16-ю тарелки. Абсорбцион-но-отпарная колонна снабжена выносным кипятильником 10, обогреваемым паром с абсолютным давлением 2,5 ат. В верхнюю часть колонны подают абсорбент (фракция С4), охлажденный до температуры примерно 250 °К. Кубовый остаток колонны 8 (фракция Сг—С4) дросселируют до давления 30 ат и на-правл.чют в -килонну 11, предназначенную для получения ган-этиленовой фракции и фракции Сз—С4. [c.314]

Для снятия и использования избыточного тепла из колонны 5 с 21-й тарелки выводят промежуточное циркуляционное орошение, которое после охлаждения возвращают в колонну. Абсорбер-деэтанизатор 7 предназначен для выделения бензиновых фракций из жирного газа и одновременной деэтани-. зации бензина. Абсорбент - стабильный бензин, вводят в верхнюю часть абсорбера. С низа абсорбера бензин, содержащий углеводороды С3 и выше, через кипятильник 17 подают в стабилизатор 8, где под давлением 8-10 кгс/см [c.22]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология