Система пропанового охлаждения

Принцип работы системы пропанового охлаждения заключается в следующем. Сжиженный пропан направляется в пропановые холодильники. Непосредственно перед холодильниками снижается его давление, при этом пропан испаряется и отнимает тепло от охлаждаемого [c.131]

СИСТЕМА ПРОПАНОВОГО ОХЛАЖДЕНИЯ [c.130]

После регенерации холода обратных потоков в системе регенеративного теплообмена 4 газ охлаждается в пропановом испарителе до —37 °С (на рисунке схематично показано охлаждение сырого газа холодным потоком сухого газа и испаряющимся пропаном в одном аппарате 4). При этом конденсируется примерно половина извлекаемых углеводородов. Они выделяются в сепараторе 5 [c.177]

Системы пропанового и аммиачного охлаждения [c.23]

При замене аммиачного охлаждения на пропановое к установке предъявляются более высокие требования по соблюдению правил техники безопасности, которые обусловлены низкими пределами взрываемости пропана, отсутствием характерного запаха и. возможностью скопления его в низких местах территории установки. Даже незначительное нарушение герметичности системы может вызывать сильное переохлаждение участка трубопровода (до —40 °С) и, как следствие, его разрушение. [c.162]

Схема, изображенная на рис. П1.40, предназначена для глубокого извлечения пропана. Особенность схемы — охлаждение газа на I ступени конденсации за счет внешнего пропанового холодильного цикла, а на П ступени — за счет дросселирования конденсата из сепаратора И ступени и части конденсата из сепаратора I ступени. Компримированный до 3,7 МПа нефтяной газ последовательно охлаждается в воздушных холодильниках 2, регенеративных теплообменниках <3 и и пропановом испарителе 5 до —30 °С и частично конденсируется. Образовавшаяся двухфазная система разделяется в сепараторе 6. Газ I ступени сепарации далее охлаждается до —64 °С за счет холода сухого газа, выходящего из сепаратора П ступени 10, в теплообменнике 7, а также конденсата П ступени сепарации и части конденсата I ступени, сдросселированных на дросселях 19 и 20 до давления 0,3 МПа, в теплообменниках 5 и Р. После отдачи холода испарившиеся при дросселировании потоки дожимаются компрессором 12 до давле- [c.185]

Имеется ряд процессов, в которых для охлаждения используется скрытая теплота испарения пропана или бутана. В автомобилях, работающих на СНГ и применяемых для перевозки продовольственных товаров, предлагается, например, СНГ перед подачей в двигатель направлять для испарения в теплообменник, располагаемый в грузовом отсеке, для охлаждения последнего. Идентичная система использования СНГ как топлива разработана для автоцистерн и речных самоходных барж. Однако наиболее важные области применения рефрижерации за счет использования СНГ — процессы пропановой депарафинизации и опреснения морской воды с помощью нормального бутана. [c.366]

Для оценки эффективности схемы с промежуточным охлаждением абсорбента по системе абсорбер—холодильник—абсорбер были выполнены расчетные исследования процесса при выводе насыщенного абсорбента для промежуточного охлаждения с различных тарелок [95]. Эта задача была решена методом математического моделирования, в основу которого был положен алгоритм, описанный в работе [96]. Эффективность оценивали для этанового и пропанового режима (в нервом случае за ключевой компонент принимали этан, во втором — пропан). Это предопределило методику исследования и режимные параметры процесса для этанового режима давление принято 4 МПа, для пропанового — 1,6 МПа, общее количество отводимого тепла было неизменным для каждого режима и составляло соответственно 170 и 290 МДж/ч (при расчете на 100 моль исходного газа). Ниже приведены состав сырого газа и технологические параметры для обоих режимов [c.210]

Основной недостаток абсорбентов низкого молекулярного веса — высокая летучесть входящих в него углеводородов. Часть такого абсорбента уносится с отбензиненным газом, а часть переходит в нестабильный бензин в процессе десорбции. Абсорбент с относительно малым молекулярным весом применяется в процессах низкотемпературной абсорбции, проводимых под высоким давлением, т. е, в тех случаях, когда предусмотрены пропановые системы охлаждения (газ и абсорбент охлаждаются до [c.117]

Температура в отделителе и межтрубном пространстве холодильника одинакова и соответствует температуре кипения пропана при давлении в системе охлаждения. Чем ниже давление на приеме компрессоров холодильного цикла, а также в узле пропанового холодильника, тем ниже и температура кипения пропана. Для уменьшения потерь тепла или холода в окружающую среду вся основная аппаратура установки — колонна, пропановые и-этановые холодильники, теплообменники и сепаратор — покрыта теплоизоляцией. Колонна оборудована обычными колпачковыми тарелками. [c.129]

Фирма Esso [167] осуществляет на одной установке автоматическую промывку кристаллизатора теплым растворителем. При перепаде на входе и выходе давления (фиксируемого приборами) выше определенного предела кристаллизатор выключается. Применение автоматической системы позволило проводить эту весьма трудоемкую операцию без какого-либо вмещательства обслуживающего персонала. На некоторых зарубежных установках имеются пропановые кристаллизаторы, внутренние трубы которых заключены в единый цилиндрический корпус [83]. Пропановое охлаждение применяется на многих зарубежных установках. Оно более экономично, чем аммиачное, а центробежные пропановые компрессоры с электроприводом или приводом от паровой турбины более просты и надежны в эксплуатации, чем поршневые аммиачные компрессоры. [c.158]

Для охлаждения кеилольног смеси до необходимых температур кристаллизации параксилола используются две холодильные системы этиленовая и пропановая. Этиленовая система обеспечивает охлаждение ксилолов в 1-й ступени кристаллизации. Пропа- [c.164]

Авторефрижераторы с использованием СПГ в качестве топлива и хладагента относятся к расходным системам охлаждения наряду с системами азотного охлаждения и системами охлаждения на основе сжиженных бутан-пропановых смесей. Исследования, выполненные во ВНШ1газе, показывают высокую экономическую эффективность применения авторефрижераторной техники на СПГ. Так, по сравнению с жидким азотом, используемым в качестве хладагента при перевозке скоропортящихся продуктов, СПГ обладает практически в 3 раза более высокой теплотой испарения жидкости (520 и 200 кДж/кг соответственно у СПГ и азота при температурах кипения жидкости 111 и 78 К) и в 2 раза более высокой теплоемкостью при нормальных условиях (2,26 и 1,05 кДж/(кг- К) соответственно), т. е. теплотехнически он гораздо более эффективен. Перед поступлением в двигатель транспортного средства СПГ испаряют и нагревают [c.820]

Авторефрижераторы с использованием СПГ в качестве топлива и хладагента относятся к расходным системам охлаждения, наряду с системами азотного охлаждения и системами охлаждения на основе сжиженных бутан-пропановых смесей. Исследования, выполненные в ООО ВНИИГАЗ , показывают высокую экономическую эффективность применения авторефрижераторной техники на СПГ [5]. Так, по сравнению с жидким азотом, используемым в качестве хладагента при перевозке скоропортящихся продуктов, СПГ обладает практически в 3 раза более высокой теплотой испарения жидкости 520 и 200 кДж/кг соответственно, у СПГ и азота при температурах кипения жидкости 111 и 78 К и в 2 раза более высокой теплоемкостью при нормальных условиях (2,26 и 1,05 кДж/кг К), те. теплотехнически он гораздо более эффективен. Перед поступлением в двигатель транспортного средства СПГ испаряют и нагревают до температуры окружающей среды, причем на эти процессы требуется около 850 кДж на каждый килограмм газа в интервале температур 120-270 К. При потреблении топлива на уровне 20-30 кг/ч автотранспортом ресурсы холода составляют 25 тыс. кДж/ч. Это позволяет поддерживать заданный температурный режим в холодильных камерах объемом до 300 м , соответствующих классам С и F по нормам Европейской экономической комиссии ООН (ЕЭК ООН). Данное обстоятельство определяет основное преимущество СПГ как хладагента по отношению к сжиженным бутан-пропановым смесям. Авторефрижераторные установки на их основе могут обеспечить температуру внутри грузового объема от 12 до О °С, что соответствует только классу А (ЕЭК ООН). [c.7]

При значительных количествах пропана в сырье последний концентрируется в парах хладагента и затем выводится из системы путем "е ропанизации части хладагента в пропановой колонне. Пары из сепаратора поступают на компримирование, а оттуда частично в пропановую колонну для депропанизации. Часть жидкого продукта после компрессоров подается в холодильник для охлаждения сырья. Поток изобутана из пропановой колонны вводится в реактор вместе с ре-, циркулирующим изобутаном из изобутановой колонны. Количество пропана в хладагенте регулируется изменением давления и, следовательно, состава жидкой и паровой фаз в реакторе. [c.121]

По ориентировочным подсчетам, потребление оборотной воды на перспективном НПЗ (при таком же состоянии водоблоков, как на существующих НПЗ, составит 110 000—120 000 м ч. При улучшении качества оборотной воды, увеличении охладительного эффекта градирен, частичном применении воздушного охлаждения и пропанового холода общее потребление оборотной воды составит 80 000—85000 м ч, в том числе 48 000 м ч на нефтехимические производства. Применение пропанового холода на установках, получающих углеводородное сырье для нефтехимии, позволит сократить (потребление оборотной воды на нефтехимической части завода на 25%. Из системы водоснабжения перспективного НПЗ исключена система барометрических вод, что достигается заменой на установках АВТ барометрических конденсаторов смешения на конденсаторы поверхностного типа. Для перапек-тивного НПЗ мощностью 12 млн. т год при глубокой переработке на нем высокосернистых нефтей удельный расход воды на 1 т переработанной нефти оо1ставляет для свежей воды 4,1 м 1т для оборотной (ВОДЫ 64,3 лг /г. [c.216]

Природный газ (давление 3,2 МПа) охлаждают в рекуперативном теплообменнике 1 и пропановых испарителях 2 и до —37 °С. Для предотвращения гидратообразования при охлаждении газа в сырьевой поток перед пропановым испарителем 2 вводят раствор этиленгликоля, который после насыщения влагой отделяют от газа в сепараторе 3 и направляют на регенерацию (на схеме не показана система регенерации этиленгликоля). В поток сырого газа перед пропановым испарителем 4 подают часть насыщенного абсорбента для предварительного извлечения из газа тяжелых углеводородов (С4н. ь,сшне) [c.242]

Сочетание фракционированной конденсации с низкотемпературной ректификацией. Для фракционировки природного газа, чаще более тощего,, применяется третий тип установок, в которых большие количества метана начала отделяются от этана и вышекипящих простым методом однократного частичного ожижения с расширительным или внешним охлаждением. При нормальном давлении метан и этап далеко отстоят друг от друга по температурам кипения ( — 161,4° и —88,3°), но ири повышенных давлениях и низких температурах разделение их сильно затрудняется вследствие ретроградного увеличения констант равновесия этана и вышекипящих углеводородов в этих условиях. Это приводит к резкому падению относительной летучести метана и малому извлечению этана при однократной конденсации. По такой схеме работает завод в Габе (США, штат Кентукки), выделяющий из тощего природного газа этан, пропан, бутан и более тяжелые углеводороды [20), (рис. IV. 13). Производительность завода по сырью 21 млн. газа в суткн. Природный газ под давлением 40 ата обезвоживается и затем охлаждается до температуры — 65- --75°, при этом конденсируется значительное количество этана и более тяжелых компонентов. Сконденсированная жидкость-отделяется в сепараторе 4, а остаточный газ после теплообмена с входящим сырьем компримируется и возвращается в газопровод. Ожиженные компоненты дважды испаряются в 5 и б ири последовательно снижающемся давлении и затем ректифицируются для выделения фракций этана и вышекипящих углеводородов. Холодные продуктовые потоки доводятся до обычной температуры теплообменом с конденсирующимися хладагентами этано-пропановой каскадной системы, которая покрывает недостачу холода в процессе. [c.174]

Второй поток из емкости жидкого этилена проходит через теплообменник Е-ЗОб, где охлаждается парами этилена, уходящими из рубашек кристаллизаторов Y-302 A-F, и направляется в уравнительные бачки Д-302 A-F, а оттуда — в рубашки вышеуказанных крис-та.плизаторов. Пары этилена из рубашек кристаллизаторов собираются в уравнительных бачках Д-302 A-F, направляются в теплообменник Е-306 и далее в сепаратор Д-311, а оттуда в прием компрессора С-301, и, соединившись с первым потоком, идут после сжатия на совместное охлаждение в водяной холодильник Е-307, а оттуда в пропановый конденсатор Е-308 А/В. В целях предотвращения работы в режиме помпажа предусмотрена система, обеспечивающая в этом случае нормальную работу компрессора с помощью регуляторов расхода Fie 314 и Fi -315, клапаны которых установлены на линиях выкида С-301 после Е-307 в Д-310, Д-311 соответственно с коррекцией по давлению на боковом приеме компрессора. Эта система не допускает дальнейшей работы компрессора и останавливает его, если расходы снижаются ниже 12000 нм /ч и 5000 нм /ч соответственно. [c.177]

Для технологичесв их процессов, в которых используется вода с температурой 10—15° С, применяют системы водооборота с охлаждением воды на холодильных установках производительностью до 2000— 3000 м /ч. Охлаждение воды в этих системах производится на аммиачных, фреоновых, пропановых и других компрессионных холодильных установках. Системы водооборота работают без сброса воды в канализацию. [c.489]

Схема установки комприм ирования со встроенной системой очистки и осушки изображена на рис. 68. После первой ступени сжатия в компрессоре 1 и охлаждения в водяном холодильнике 2 иирогаз промывается маслом в абсорбере 3. После третьей ступени сжатия в компрессоре 4 газ очиш,ается от двуокиси углерода в абсорбере 5 и от ацетилена в абсорбере 6. После четвертой ступени сжатия в компрессоре 7 и охлаждения водой в холодильнике 8 и хладагентом в пропановом холодильнике 9 газ направляется на осушку в адсорбер 10. Выделившиеся в сепараторах 11,12 ш 13 углеводороды i и выше, масло и вода направляются в абсорбер 3, а из него перепускаются в фазный разделитель для выделения воды. Углеводороды С4 и выше после фазного разделителя (на схеме не показан) разделяются на фракции. [c.110]

Пропановые насосы. Особенностью технического задания являлась необходимость расположения насосов под эстакадой, вне помещения на открытом воздухе, в условиях резко континентального климата. Насосы были-выполнены секционной конструкции, трехступенчатыми, с торцовыми концевыми уплотнениями. Применение специально отработанной в лаборатории гидромашин ЛПИ им. Калинина промежуточной ступени, а также предвключенного шнека обеспечило высокую экономичность насоса. Учитывая особенности установки насосов, а также требования взры-вобезопасности, конструкция насоса имела ряд характерных отличий. Так, была введена система обогрева или охлаждения маслосистемы и корпусов подшипников в зависимости от температуры [c.276]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология