Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Испарители плотность теплового потока

Рис. 4.1. Распределение температуры вдоль оси типичных поверхностей теплообмена а — одинаковая разность температур или одинаковый тепловой поток 6 — постоянная температура поверхности теплообмена (как в случае конденсатора с воздушным охлаждением) в — постоянная температура поверхности теплообмена (как в случае испарителя с газовым обогревом) г — прямоточный теплообменник д — противоточный теплообменник е — прямоточный испаритель ж — косинусоидальная форма распределения плотности теплового потока в осевом направлении при равномерной загрузке делящегося материала з — косинусоидальная форма распределения плотности теплового потока в осевом направлении при двухступенчатой загрузке делящегося материала. Рис. 4.1. <a href="/info/335928">Распределение температуры вдоль</a> оси типичных поверхностей теплообмена а — одинаковая <a href="/info/151902">разность температур</a> или одинаковый <a href="/info/27085">тепловой поток</a> 6 — <a href="/info/94875">постоянная температура</a> поверхности теплообмена (как в случае конденсатора с <a href="/info/28280">воздушным охлаждением</a>) в — <a href="/info/94875">постоянная температура</a> поверхности теплообмена (как в случае испарителя с газовым обогревом) г — <a href="/info/96344">прямоточный теплообменник</a> д — <a href="/info/27096">противоточный теплообменник</a> е — прямоточный испаритель ж — косинусоидальная <a href="/info/901723">форма распределения</a> плотности теплового потока в осевом направлении при <a href="/info/1031961">равномерной загрузке</a> делящегося материала з — косинусоидальная <a href="/info/901723">форма распределения</a> плотности теплового потока в осевом направлении при двухступенчатой загрузке делящегося материала.

    Основная задача теплового расчета пленочного испарителя заключается в выборе удельного теплового потока д, обеспечивающего теплообмен с устойчивым пленочным течением, т. е. без разрушения пленки паровыми пузырьками, образующимися при интенсивном кипении жидкости. Это соблюдается при д <С 2( н.к-Плотность теплового потока начала пузырькового кипения определяется по формуле [c.199]

    При расчете испарителей принимаются следующие значения плотности тепловых потоков и коэффициентов теплоотдачи  [c.383]

    Для кожухотрубчатых испарителей плотность теплового потока равна 2300—2600 Вт/м , средняя разность температур. 6° С, скорость движения рассола 0,75— 1,0 м/с, коэффициент теплопередачи от 450 до 525 Вт/(м -К), охлаждение теплоносителя в испарителе — на 2—3° С. [c.75]

    Величина Qo меньше холодопроизводительности установки С" = 571 кВт, поэтому устанавливаем два аппарата типа ИКТ-180 [3]. Поскольку технические характеристики испарителей ИКТ-140 и ИКТ-180 различаются только длиной труб, не будем повторно уточнять плотность теплового потока др. Найдем суммарный тепловой поток двух испарителей ИКТ-180  [c.177]

    Для агрегатов с центробежными компрессорами применяют специальные конструкции испарителей. В них трубами занята примерно половина трубной решетки свободная часть кожуха используется для осушения и перегрева паров хладагента. В кожухотрубных оросительных испарителях, как и в затопленных, рассол проходит внутри труб, а хладагент стекает по поверхности труб в виде тонкой пленки. Такие испарители не требуют большого количества хладагента для заполнения, гидростатический столб жидкости в них мал и практически не влияет на теплопередачу. Коэффициент теплоотдачи при кипении в стекающей пленке по сравнению с при кипении в большом объеме значительно больше, практически не зависит от плотности теплового потока и определяется в основном кратностью циркуляции фреона. [c.73]

Таблица 1-18 Значения плотности теплового потока др (Вт/м ) во фреоновых испарителях типа ИТР-70 для Р22 при 1 = — 15-т-Ч-+5"С Таблица 1-18 Значения плотности теплового потока др (Вт/м ) во <a href="/info/639116">фреоновых испарителях</a> типа ИТР-70 для Р22 при 1 = — 15-т-Ч-+5"С
    Сопоставление отдельных испарителей по величине приведенных годовых затрат следует производить при оптимальных значениях плотности теплового потока или среднего температурного напора и скорости хладоносителя. Поэтому предварительно надо эти оптимальные значения рассчитать. [c.31]


    Сопоставление рис. 1-17 и 1-18 показывает, что хотя результаты энергетического и технико-экономического методов близки, но все же полного соответствия между ними нет. Поэтому при наличии данных о стоимости оборудования всегда следует пользоваться технико-экономическим методом как наиболее точным. При этом, однако, надо помнить, что оптимумы, получаемые в результате технико-экономического метода расчета, образуются очень пологими линиями. Это позволяет допускать довольно значительные откло нения от оптимальных значений скорости хладоносителя и плотности теплового потока без значительного увеличения приведенных годовых затрат. Например, из рис. 1-17 видно, что повышение д с 1500 до 2500 Вт/м , т. е. на 67 %, приведет к увеличению переменной части приведенных годовых затрат всего на 2 % при одновременном сокращении площади теплопередающей поверхности на 40 % с соответствующим уменьшением стоимости испарителя, его металлоемкости и габаритных размеров. [c.33]

    Как упоминалось выше, теплообмен при кипении в испарителях протекает в зоне неразвитого и начала развитого кипения, когда суш,ественное влияние на процесс оказывает гистерезис. Плотность теплового потока, соответствующая возникновению кипения, зависит от давления, свойств жидкости, шероховатости поверхности и др. Кроме того, процесс кипения в переходной зоне является нестационарным, поэтому щ, соответствующая возникновению кипения может иметь значения в пределах а<9< б (см. рис. П-1, б). [c.43]

    Кроме того, высокие плотности теплового потока, примененные в [132], видимо, в известной степени имитируют влияние нижележащих рядов. С этой точки зрения условия этих исследований соответствуют кипению в многорядных пучках при меньших q. Однако влияние собственного парообразования на каждой трубе не соответствует работе испарителей, где q[c.50]

    Изложенные в разделе 11.4 представления позволяют указать общие принципы интенсификации процесса теплообмена в стекающей пленке. К ним относятся (в зоне испарения) работа в турбулентном режиме и увеличение плотности орошения использование гладких поверхностей увеличение шага по высоте трубного пучка применение наклонных труб в вертикальных аппаратах и др. В зоне кипения теплоотдача может быть увеличена путем уменьшения Г, увеличения шероховатости поверхности, оребрения труб мелкими и частыми ребрами и, конечно, увеличения плотности теплового потока. Вместе с тем количественные характеристики процесса и рекомендации по его интенсификации применительно к оросительным испарителям могут быть установлены на основании экспериментальных исследований с хладагентами в соответствующих условиях. Эти вопросы изложены в главе V. [c.58]

Таблица 1-18 Значения плотности теплового потока д (Вт[м ) во фреоновых испарителях типа ИТР-7О для / 22 при = — 15- н-+5 С Таблица 1-18 Значения плотности теплового потока д (Вт[м ) во <a href="/info/639116">фреоновых испарителях</a> типа ИТР-7О для / 22 при = — 15- н-+5 С
    Для оценки влияния большого числа труб в оросительном аппарате на теплоотдачу были проведены опыты на 22-рядном пучке труб [15]. Эксперименты показали, что при плотностях теплового потока, характерных для испарителей холодильных машин, и Г = 1,2-10 м /(м-с) уменьшение плотности орошения, вызванное разбрызгиванием и парообразованием, практически не влияет на теплоотдачу. При Г = 0,6-10 м /(м-с) и 9 = 6 кВт/м теплоотдача на двадцать первой трубе примерно на 10 % ниже, чем на верхних рядах, а при Г = 0,3-10 м /(м-с) на нижних трубах появляются сухие пятна, а следовательно, такая плотность орошения недостаточна для оросительных испарителей. Минимальное рекомендуемое значение Г равно 0,6-10 м /(м-с). [c.129]

    Приведенные в табл. 3 значения холодопроизводительности соответствуют следующим условиям хладагент R22 температура кипения 1,7 °С охлаждение воды 5,5 °С минимальная температура охлажденной воды на выходе нз испарителя 5,6 °С. Плотность теплового потока на 1 м наружной поверхности составляет 3—4 кВт/м, коэффициент теплопередачи составляет около 0,65 кВт/(м -К). [c.210]

    Система непосредственного охлаждения имеет и другие дополнительные особенности, не связанные с трудностями и ошибками регулирования перегрева пара, выходящего из испарителя. Они вызваны изменением характера движения хладагента в трубах охлаждающих приборов. По трубам батарей и воздухоохладителей движется двухфазная смесь, состоящая из жидкой и паровой фаз, поскольку при кипении жидкости в охлаждающих приборах образуется пар и его количество возрастает по мере движения хладагента по длине шланга охлаждающего прибора. В горизонтальных трубах при неполном заполнении труб может быть разделенное движение двухфазной смеси, волновое, пробочное (или снарядное), кольцевое. При полном заполнении горизонтальных труб и в вертикальных трубах возможно эмульсионное движение двухфазной смеси, пробочное (или снарядное), а также кольцевое. Характер движения двухфазной смеси зависит прежде всего от плотности теплового потока, подводимого к охлаждающему прибору, поскольку с ней связаны количество образующегося пара и скорость его движения в той части сечения трубы, которая занята движущимся паром. Поэтому формы движения двухфазной смеси изменяются по ходу движения хладагента в трубах охлаждающих приборов, а также при резком изменении нагрузки на них. Например, при загрузке теплым продуктом камеры (аппарата) для замораживания или при бурном выделении теплоты реакции в аппарате химического производства возможен переход от разделенного или [c.187]


    Коэффициент теплопередачи испарителей отечественных холодильников составляет 3,5— 7 Вт/(м -К) при плотности теплового потока 45—230 Вт/м2. [c.60]

    Кипение хладоагентов может быть пузырьковым и пленочным . Переход от первого режима кипения во второму характеризуется критической плотностью теплового потока. Испарители холодильных маш-ин обычно работают при удельных тепловых потоках меньше критических, поэтому в них происходит пузырьковое кипение. [c.115]

    Рост плотности теплового потока в испарителе ограничивается кинетическим пределом (реактивная сила образующего пара может осушить фитиль) и кинетическими условиями (в фитиле достигается критическая плотность теплового потока - кризис теплообмена при кипении), что характерно для высоких давлений пара. [c.435]

Таблица 1-19 Средние значения плотности теплового потока (Вт м ) в гладкотрубных испарителях типа ИКТ, работающих на Я22 Таблица 1-19 <a href="/info/748544">Средние значения плотности</a> <a href="/info/27085">теплового потока</a> (Вт м ) в гладкотрубных <a href="/info/828596">испарителях типа</a> ИКТ, работающих на Я22
    При автоматическом питании испарителя с помощью терморегулирующих вентилей перегрев пара на выходе из аппарата не должен превышать 1,5 С, при этом достигаются достаточное заполнение испарителя в диапазоне плотностей теплового потока от 2000 до 4500 Вт/м и сухой ход компрессора. Если перегрев выходящего пара составляет 2,5" С, то коэффициент теплопередачи снижается примерно на 25%. [c.29]

    Зависимость коэффициентов теплопередачи-аммиачных кожухотрубных испарителей от плотности теплового потока приведена на рис. I —19. [c.29]

    Уровень заполнения межтрубного пространства жидкостью во фреоновых испарителях должен быть ниже, чем в аммиачных, так как при кипении фреона происходит вспенивание жидкости из-за наличия в ней растворенного масла. Оптимальная высота уровня зависит от плотности теплового потока или среднего температурного напора в аппарате 0 (при 0 = [c.31]

    В работающем оросительном испарителе в отличие от затопленного нет свободного уровня жидкости, что делает целесообразным его использование в судовых холодильных установках. Коэффициент теплопередачи этих аппаратов при рабочих значениях плотности теплового потока почти не зависит от 7у и при постоянной скорости движения хладоносителя определяется в основном кратностью циркуляции орошающей жидкости (отношение количества жидкости, подаваемой на орошение, к количеству испаряющейся). Обычно кратность циркуляции составляет 4—5. Если часть теплопередающей поверхности кожухотрубного оросительного испарителя не смочена жидким холодильным агентом, то интенсивность теплопередачи существенно снижается, поэтому при конструировании аппаратов стремятся к равномерному орошению труб. [c.34]

    Плотность теплового потока в кожухотрубных оросительных испарителях при ориентировочных расчетах принимают равной 3—3,5 й.Вт/м . [c.34]

    Тепловой расчет. Плотность теплового потока со стороны Я22, кипящего на наружной поверхности сребренных труб в меж-трубном пространстве испарителя-конденсатора, отнесенного к внутренней поверхности труб, [c.340]

    Плотность теплового потока в испарителе 2900— 3500 Вт/м , средняя разность температур 5—6° С. Панели испарителя удобны в эксплуатации, доступны для осмотра и очистки, обладают малой металлоемкостью, просты в изготовлении. [c.77]

    Коэффициент теплопередачи аммиачных кожухотрубчатых испарителей колеблется в пределах 250—580 Вт/(м -К) в зависимости от плотности, температуры и скорости хладоносителя [7, 10, И]. Для данных условий примем ориентировочно К — = 350 Вт/(м -К) тогда плотность теплового потока [c.360]

    В начале расчета необходимо задаться значением средней плотности теплового потока 2 со стороны кипящей жидкости. Это значение исходя из, условий мокрого режима работы аппарата должно быть не меньше указанного на рис. 2.74 при известном Л=Я//р (активная длина трубы /р=/—Як), но не должно превосходить 3000—3500 Вт/м . Обычно значение 2 в конденсаторах-испарителях составляет 1500—3000 Вт/м . [c.139]

    Для подогрева теплоносителя после контактного водяного испарителя используется обычная трубчатая нагревательная печь. Многолетний опыт эксплуатации показывает, что при гюверхно-стной плотности теплового потока, изменяющейся от 8 до 46 кВт/м , температуре нагрева теплоносителя до 300 С и при его солесодержании 0,1 кг/м- увеличение температуры стенки трубы за 9—И мес составляет лишь 35° С, т. е. в период межремонтного пробега электрообессоливающей установки печь будет работать нормально. [c.48]

    Вычисление коэффициентов теплоотдачи для испарителей, в которых жидкость кипит в большом объеме, производится по эмпирическим зависимостям существенно усовершенствованным работами Мак-Нелли [34], Гилмора [35], Палена и Таборека [36], Палена и Смолла [37]. Лимитирующим фактором при расчете была максимально допустимая плотность теплового потока, при котором еще не возникает возможности пережога или обволакивания поверхности труб паром, препятствующим поступлению жидкости к поверхности. Для предотвращения воз-382 [c.382]

    Задаваясь различными значениями скоростей, можно для заданной потребителем постоянной температуры хладоносителя при определенной плотности теплового потока q вычислить зависимость П = f (w). Эта зависимость всегда будет иметь минимум, так как с ростом ш мощность насоса (вентилятора) Na увеличивается, а мощность компрессора N . = Qol s уменьшается из-за повышения температуры кипения при интенсификации теплообмена. Вычисляя оптимальные значения скоростей хладоносителя для различных q, можно получить точку, соответствующую оптимальному значению q, и, следовательно, определить минимум миниморум приведенных годовых затрат для данного испарителя (точка А на рис. 1-16). Сопоставление "iid,pyi/(гоо-кдт) отдельных испарителей надо производить по значениям минимальных приведенных годовых затрат Ямин> вычисленных указанным выше способом и отнесенных к одному киловатту холодопроизводительности Луд. [c.31]

    Наиболее обстоятельное исследование кипения в трубах с внутренним оребрением было проведено Ф. Н. Дьячковым [39, 40]. Объектом исследования были две трубы (поз. 3 и 4 в табл. У1-6). Изучалось кипение Я22 в обычных для холодильных испарителей режимах работы /(, = — 15 + 5 °С = 1 - 15 кВт/м шр = = 70 - -200 кг/(м -с) д = 0,1 -ь0,9. Кроме теплоотдачи и гидравлического сопротивления было изучено внутреннее тепловое сопротивление ребристой поверхности коэффициент эффективности ребра и сопротивление контакта между ребрами и трубкой. Было установлено, что при 4- - 6 кВт/м для пятиканальной трубы и д < 8-г-10 кВт/м для десятиканальной имеет место неразвитое кипение (влияние плотности теплового потока отсутствует). Были получены зависимости для локальных коэффициентов теплоотдачи при волновом (с перемычками), кольцевом и дисперсно-кольцевом режимах потока, а так же при дисперсном режиме. [c.156]

    Выполнение гидравлического расчета конденсатора-испарителя с целью вычисления скорости циркуляции WQ, протяженности экономайзерной зоны /эк, давлений и температур в характерных сечениях канала предполагает известными значения плотностей тепловых потоков < 0к и <7кш1, которые зависят от условий теплоотдачи с обеих сторон теплопередающей поверхности и от распол аемого температурного напора Ат. [c.135]

    Процесс теплообмена между кипящей и кояденсирующейся средами в конденсаторах-испарителях ВРУ характеризуется существенно низкими значениями плотностей тепловых потоко (обычно <2500— 3000 Вт/м ) при температурных напорах АТ, не превосходящих [c.138]


Смотреть страницы где упоминается термин Испарители плотность теплового потока: [c.73]    [c.26]    [c.103]    [c.143]    [c.269]   
Холодильные установки (1981) -- [ c.74 ]




ПОИСК





Смотрите так же термины и статьи:

Испаритель

Тепловые потоки



© 2025 chem21.info Реклама на сайте