Распределение скорости по глубине формующего

В слоях расплава, удаленных от поверхности, можно обнаружить любую молекулярную ориентацию, определяемую полностью развившимся сдвиговым течением позади фронта потока, Сдвиговая ориентация является функцией скорости сдвига, уменьшающейся по глубине полости формы. Как уже отмечалось, при полностью развившемся течении в пресс-формах с холодными стенками в непосредственной близости к стенке у почти равна нулю, чуть поодаль от стенки она имеет максимальное значение, а в центральной части потока опять очень мала (см. рис. 14.12). Таким образом, начальное распределение сдвиговой ориентации в любом месте формующей полости определяется распределением скорости сдвига в данной [c.533]

Поскольку в предлагаемой модели при определении величины остаточного ресурса не учитывается длина дефекта, то расчет ведется для дефектов с длиной более 750 мм, когда кривые II и III аппроксимируются горизонтальными прямыми (см. рис. 4.5). Границы областей 2 и 3 задаются предельными глубинами Л<12 и Лдз. Дефекты, попавшие в область 3, подлежат ремонту. Время выполнения ремонта и остаточный ресурс определяются минимальным временем перехода дефектов из области 3 в область 4. По истечении остаточного ресурса необходимо заново проводить диагностирование, выполнять ремонт дефектных участков и по новым данным о состоянии конструкции устанавливать остаточный ресурс. В предлагаемой модели предполагается, что коррозия металла имеет линейную зависимость от времени, т.е. средняя скорость коррозии постоянна. По размерам повреждений, зафиксированным в памяти компьютера внутритрубной дефектоскопией, строится гистограмма распределения выявленных дефектов, определяются коэффициент и параметры формы распределения Вейбулла и проводится расчет показателей долговечности по формулам (4.9-4.13). [c.187]

Для трубопроводов любых форм поперечного сечения (кроме круглых трубопроводов, заполненных целиком, и открытых каналов при незначительной глубине турбулентного потока) можно применять уравнение (I -52), если О заменить эквивалентным диаметром, равным 4гр. В литературе приведены значения коэффициентов трения для трубопроводов кольцевых сечений с внутренними оребренными трубками и для кольцевых труб . В области ламинарного течения для заполненных целиком трубопроводов следует применять формулы из табл. П-6. Падение давления р1 — р2 измеряется между двумя точками, находящимися одна от другой на расстоянии м, которое должно обеспечивать нормальное распределение скоростей. [c.144]

Рис. 5.39. Распределение скорости по глубине формующего зазора г при различной частоте вращения дорна.

Скорость протекания жидкости в любой точке изменяется с глубиной и положением точки по длине канала. Такое двухмерное распределение скорости и обусловливает применение уравнения (58), которое трудно проинтегрировать даже для частного случая из-за сложного по форме потока. [c.29]

Функции распределения скоростей волн рассчитала Л. А. Корнева. Чисто аналитический расчет их невозможен ввиду связи скорости волн с периодом только через параметр а. Но Корнева воспользовалась приемом, описанным в 30 установила связь между исследуемыми элементами в параметрической форме. В результате получилась диаграмма рис. 192, связывающая скорость волн с их периодом при различных значениях глубины моря. [c.364]

Поток, протекающий в русле, вызывает изменения в его очертаниях, распределении глубин и характере продольного профиля реки. Со своей стороны форма русла оказывает воздействие на распределение течений и их скоростей. Таким образом, поток и русло находятся в постоянном взаимодействии, и русловые деформации являются выражением этого взаимодействия. Несмотря на различия природных условий в бассейне той или иной реки, различия в режиме стока воды и наносов, в результате взаимодействия между потоком и руслом вырабатываются некоторые типические черты морфологического строения речного русла. Знание природных условий и закономерностей взаимодействия между потоком и руслом позволяет путем возведения искусственных выправительных сооружений сознательно управлять потоком, перемещением наносов в речном русле и способствовать созданию нужных для хозяйственного использования реки его форм. [c.323]

Шум шины зависит от формы и размеров следа, распределения давления следа и характеристик протектора. Помимо жесткости и демпфирующих характеристик материала протектора, шум шины зависит от форм и размеров элементов протектора и канавок, которые их разделяют. Шумовая характеристика обычно улучшается, когда глубина рисунка протектора уменьшается, и ухудшается с ростом скорости. На рис. 10.24 показана зависимость изменения шума грузовой шины от скорости он также иллюстрирует превосходство конструкций с ребрами над конструкциями [c.191]

Испытания износа могут выполняться на дороге как при испытаниях долговечности (износостойкости), так и на испытательных барабанах. Скорость износа измеряется путем контроля изменения глубины рисунка протектора с расстоянием. Однородность износа измеряется через определенные интервалы времени в момент прерывания испытания с помощью измерения глубины рисунка протектора в разных местах поперек протектора и вокруг шины. Для предсказания баланса износа также оцениваются форма следа шины и распределения давления. [c.198]

В [38] отмечено, что традиционно неправильное распределение потоков жидкости и поров в насадочных колоннах, характеризуется коэффициентом вариации или соотношением между максимальным и минимальным линейными скоростями в слое. Такая форма представления не является надежным индикатором степени неравномерного распределения по насадочному слою и его влияние на показатели работы насадочных колонн. Методы характерного неравномерного распределения должны учитывать различную природу жидкой и паровой фазы. Выполнен анализ, в основе которого глубина проникновения неравномерного распределения определяемая как глубина в насадочном слое, выше которой коэффициент вариации повышает проектный предел. Последний зависит от процесса, эффею-ивной конструкции, стоимости показателей и других факторов. Разработан метод оценки / , базирующийся на уравнениях переноса жидкости и паров через насадочные слои, продемонстрированы его возможности. [c.104]

Мы можем развить эти рассуждения на случай извлечения шаров из ящика, в котором находятся в любом желаемом соотношении красные и черные шары. В случае коррозии можно изменить соотношения красных шаров к, черным с учетом того, что, как например, во многих случаях скорость развития питтинга изменяется от уже имеющейся глубины поражения. Можно приблизиться к реальности, применяя, например, два ящика, один из которых используется после периода покоя, а второй при движении аналогично тому, как потенциал, необходимый для начала (или возобновления) коррозии, отличен о потенциала, который требуется для поддержания процесса коррозии. Нет сомнения, что это положение нужно развить. Такие рассуждения могут касаться распределения, соответствующего экспериментальным измерениям. Разнообразные факторы, которые вводятся непроизвольно, но с желанием обосновать физическую сущность, являются вполне достаточными для того, чтобы обеспечить все виды формы и размера кривых. Это положение основывается на принятом механизме коррозии. [c.833]

Распределение эффективной теплопроводности (4.И) мол<но рассматривать как одно из возможных распределений K(x,z), отражающее в самых общих чертах закономерности изменения интенсивности гидротермального теплообмена в коре (с глубиной и удалением от оси спрединга). Это распределение использовано в последующей серии расчетов, предназначенных для решения важной проблемы о влиянии скорости спрединга на форму и размеры осевого очага магмы. [c.163]

П. т. процессов с участием конденсир. фазы существенно сложнее по сравнению с газофазными процессами. При использовании порошков или капельно-жидких реагентов смеситель должен обеспечивать равномерное распределение их в потоке плазмы. Глубина превращения частиц определяется не только простраиств. распределениями т-ры и состава плазмы и физ. св-вами обрабатываемого материала, но и распределениями частиц по скоростям и размерам, формой частиц и др. Характерные времена физ.-хим. превращений в конденсир. фазе намного превышают времена газофазных процессов, поэтому лимитирующими стадиями суммарного процесса являются фазовые переходы (плавление, испарение, возгонка). Для обеспечения необходимого времени контакта твердых частиц с плазмой применяют разл. реакторы с кипящим слоем, с интенсивной рециркуляцией, электродуговые с малыми линейными скоростями плазмы. [c.554]

В начале испытаний была проверена возможность измерения скорости распространения трещины и динамических деформаций материала. Эксперименты проводили на тонких плоских образцах из акрилона, вырезанных из листов больших размеров, причем все образцы были одинаково ориентированы относительно края листа, близких по форме к квадрату (300 X 350 X 3 мм). Был проверен метод нагружения образцов при напряжениях от 5 до 125 кПсм и действие удара по клину, введенному в надрез образца (рнс. 38) для облегчения образования исходной трещины (энергия удара 0,025 0,05 и 0,5 кГм). В некоторых случаях исходную трещину получали путем нагружения (статическая нагрузка) специального выступа образца с надрезом повышенным напряжением растяжения, при котором у дна надреза возникала острая трещина, распространявшаяся через перемычку материала между выступом и образцом в материал основного образца. Испытания проводили при температуре 25° С и стеклообразном твердом состоянии материала. Трещина распространялась в направлении ширины образца В = 300 мм (при дальнейших испытаниях ширина образца увеличена до 600 мм) от первоначального надреза У-образной формы глубиной 5 мм с углом 60° при вершине. Образцы зажимали в нагрузочной раме (рис. 39) и нагружали растягивающей силой без заметного изгибающего момента. Равномерность распределения напряжения растяжения в зоне распространения трещины проверяли методом фотоупругости. Скорость распространения трещины измеряли с помощью индикаторов, работающих по принципу разрыва токонесущих проводников при пересечении их краем трещины. Токонесущие проводники представляли собой отрезки медной проволоки диаметром 30 мк, наклеенные специальным способом на подготовленную поверхность образца. Расстояние между смежными проволоками в направлении распространения главной трещины обычно составляло 30 мм. [c.47]

Геолого-геофизические данные по наиболее изученным районам рифтовых зон СОХ с разными скоростями спрединга свидетельствуют о наличии геодинамических связей меисду распределением гидротермальных сульфидных полей с главными морфотектоническими структурами рифтовых зон и трансформных разломов, а также с термическим состоянием магматической камеры. Единая текто-ио-магматическая цикличность характерна для СОХ с разными скоростями спрединга — как с медленными (САХ), так и с быстрыми (ВТП). Различия (и существенные) наблюдаются не в последовательности фаз цикла, а в его геологических следствиях, связанных, прежде всего со спецификой вулканической и тектонической фаз и частотой их повторяемости. В СОХ с медленными скоростями спрединга средняя повторяемость вулканических излияний (порядка 10 тыс. лет) не допускает формирования стационарной осевой магматической камеры со всеми вытекающими из этого следствиями (рельеф, структура коры, глубина кровли и форма камеры, геохимия и т. д.), и в этом случае существенно преобладает по продолжительности тектоническая фаза. В СОХ с быстрыми скоростями спрединга периодичность вулканической фазы (сотни лет) достаточна для формирования устойчивой ОМК. При быстром спрединге частая сменяемость тектонической и вулканической фаз приводит, как правило, и к формированию гидротермальных сульфидных месторождений. [c.271]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология