Поршневые насосы характеристика

Рис. 7-19. Характеристика Q — //поршневого насоса.

Рис. 2.83. Характеристика аксиально-поршневого насоса НА-32/320

Технические характеристики поршневых насосов [55, 5в] [c.165]

Давление на выкиде поршневого насоса определяется сопротивлением в линии нагнетания, определяемым величиной подачи жидкости в заданном режиме. В центробежных насосах увеличение сопротивления в нагнетательной линии автоматически приводит к снижению подачи насоса. Такая характеристика необходима в работе технологических операций на промышленных предприятиях, так как повышение сопротивления в нагнетательной линии для поршневых насосов может привести к аварийным ситуациям. [c.8]

Теория и характеристики поршневых насосов [c.208]

Зависимость между производительностью Q насоса и напором Я, т. е. характеристика поршневого насоса теоретически изображается вертикальной прямой (рис. 7-19). Из графика видно, что производительность поршневого насоса — величина постоянная, не зависяш,ая от напора, и определяется только объемом жидкости, вытесняемым поршнем. Практически вследствие [c.209]

Рис. 2.64. Характеристика поршневого насоса Т-10/140

Теоретические характеристики поршневого насоса при переменной частоте вращения представляются семейством прямых линий, параллельных оси ординат. Действительные же характеристики отклоняются от теоретических, как это показано пунктирными линиями на рис. 8-8. [c.254]

Подачу поршневых насосов регулируют изменением длины хода плунжера и изменением скорости вращения приводного вала в паровых прямодействующих насосах — изменением подачи пара в паровые цилиндры. В табл. П1-3 приведена характеристика горячих поршневых прямодействующих насосов. [c.102]

Рис. 8-10. Теоретическая (1) и действительная (2) характеристики поршневого насоса Рис. 8-11. Шестеренный насос

Рис. 7.19. Характеристика аксиально-поршневого насоса НА-321320

Характеристика ротационных и поршневых насосов...........67 [c.10]

Характеристика ротационных и поршневых насосов [c.68]

Характеристики Н= [ ) показывают, что при заданной частоте вращения поршневой насос может создавать различные напоры. Прн этом он будет потреблять разные мощности. [c.254]

В поршневых насосах использование подведенной мощности анализируют при помощи индикаторных диаграмм. Индикаторная диаграмма (рис. 4-7 и 4-8) представляет собой запись давления в цилиндре насоса в зависимости от перемещения поршня х или от угла поворота приводного механизма а. Она получила свое название от прибора — индикатора давления 3 (см. рис. 4-1, а и 4-9), представляющего собой пружинно-поршневой манометр с механизмом, записывающим величину давления. Сила давления Рц жидкости на поршень 1 (рис. 4-9) сжимает (или при вакууме растягивает) пружину 2, деформация которой благодаря линейности ее характеристики про-, порциональна давлению. Конец 4 рычажного механизма 3 воспроизводит деформацию в увеличенном масштабе. [c.281]

Задача по определению напора, создаваемого поршневым насосом, и полезной мощности его решается графически совместным построением напорных характеристик пасоса и трубопровода. Это выполнено на рис. 8-9 для частот вращения Пь 1ь,, и при условии [c.254]

Для плунжерных и поршневых насосов на кавитационной характеристике, кроме указанных кривых, строится еще кривая [c.353]

Па рис. 8-9 нанесены ординаты кривой Nu = fiQ). Эта кривая дает представление об изменении полезной мощности н завпсимости от подачи (и частоты вращения) поршневого насоса это характеристика полезной мощности. Форма ее зависит от гидравлических свойств трубопровода, присоединенного к насосу. [c.254]

Величина напора Я, создаваемого поршневым насосом, определяется гидравлической характеристикой сети. Однако максимальный напор Я, который способен преодолеть данный насос, ограничивается мощностью двигателя, диаметром поршня насоса, давлением жидкости у приема насоса, прочностью деталей и плотностью сальников. [c.157]

При выборе типа насоса можно руководствоваться следующей сравнительной характеристикой центробежных и поршневых насосов. [c.163]

Для перекачивания мазута из приемных резервуаров в основные применяют как паровые поршневые насосы, так и центробежные с электрическим приводом. Паровые поршневые насосы имеют лучшую характеристику всасывания и не требуют заполнения для своего пуска, т. е. обладают в этом смысле определенными преимуществами перед центробежными. При применении отстоя от воды как метода подготовки топлива в резервуарах также целесообразней устанавливать паровые поршневые насосы, так как они плохо перемешивают мазут с водой, поэтому вода в резервуарах лучше отстаивается. [c.37]

Коэффициент полезного действия и мощность на валу насоса в значительной мере зависят от производительности и высоты напора или давления насоса. Обычно такая зависимость выражается в виде так называемых характеристик насосов данного типа. Примером может служить приведенная на рис. 37 характеристика поршневого насоса с чис-.пом оборотов п = 150 об/мин. [c.100]

Закачивание СТЛ на поле КНС №26 осуществлялось следующим образом. Товарную форму латекса периодически дозировали в сточную воду, нагнетаемую в пласты центробежным насосным агрегатом КНС. Реагент дозировался непосредственно на прием центробежного насосного агрегата КНС с помощью установки, состоящей из дозировочного поршневого насоса и емкости для хранения латекса объемом 30-50 По этой технологии раствор латекса нагнетали одновременно во все действующие нагнетательные скважины, подключенные к данному насосному агрегату КНС. Закачивание композиции по технологии СТЛ возможно и в осенне-зимнее время, т.к. для этого не требуется пресной воды, а снизить температуру застывания товарного латекса можно путем разбавления его в 2-3 раза минерализованной сточной водой. Данные о расходе реагентов и датах закачки приведены в табл.29, характеристика скважин участка - в табл.30. [c.94]

Лешия 10. характеристики насосов. Работа насосов на сеть. Совместная работа насосов. Производительность и характеристики поршневых насосов. Гра<])ики подачи. Индикаторные диаграммы. Особенности пуска насосов. Регулирование производительности насосов. Конструкция, принципы де1 ствия и область применения центробежных, поршневих, шестеренчатых и драгах типов насосов. [c.265]

Характеристика поршневых насосов [c.289]

Зависимость между напором Я и производительностью насоса V при постоянной частоте вращения называют частной характеристикой поршневого насоса. Как следует из самого принципа работы поршневых насосов, их производительность не зависит от напора, поскольку за один акт насос всасывает или выталкивает совершенно определенный объем жидкости (в идеальном случае Уо = РЗ), а число таких актов однозначно связано с числом оборотов (ходов) п в единицу времени. Поэтому теоретическая характеристика поршневого насоса в координатах Н — V — вертикаль с постоянной абсциссой, отвечающей производительности насоса (рис.3.14, линия 1). [c.289]

Реальная характеристика порщневого насоса обнаруживает некоторое отклонение от вертикали (линия 2) с ростом Я производительность V несколько понижается. Иногда это объясняют сжимаемостью жидкости при повышении напора, однако этот эффект может сказаться лишь при очень высоких давлениях. Основная причина — понижение коэффициента подачи т у с ростом Я все большая доля жидкости возвращается обратно (во всасывающую линию из цилиндра поршневого насоса, в цилиндр поршневого насоса из нагнетательной линии) из-за запаздывания клапанов в период их закрытия. [c.289]

В качестве одной из основных характеристик поршневых насосов в каталогах приводится максимально допустимое давление нагнетания Рнаш., т. е. максимально допустимое абсолют-ное давление на выкиде насоса. [c.161]

Расчет основных параметров насосов. При отсутствии технической характеристики поршневого насоса его основные параметры нетрудно найти из соответствуюн1,пх выражений. Производительность иасоса (в м Чч) составляет [c.31]

Параллельная работа насосов. Параллельную работу насосов в общую сеть (рис. 2.9, а) применяют для увеличения подачи. Для параллельной работы более всего подходят насосы с непрерывно падающими напорными характеристиками при крутизне, превыщаю-щей технологические допуски на отклонение характеристики. Параллельно могут работать насосы с различающимися характеристиками и насосы разных типов (например, центробежные и поршневые). Общую характеристику группы насосов без учета сопротивления соединительных трубопроводов получают суммированием абсцисс характеристик отдельных насосов для постоянных ординат (//, = сопз1). Точка пересечения общей характеристики с характеристикой системы Не определяет рабочую точку параллельно работающих насосов. Очевидно, что Ри-2< (С1 + Р2), т. е. суммарный расход параллельно работающих насосов меньше суммы их расходов при индивидуальной работе каждого насоса на ту же сеть. [c.63]

Минимальное значение Рп, которое может поддерживать насос, зависит от ряда факторов — герметичности сальников, наличия зазоров между корпусом и поршнем или рабочим колесом, плотности посадки выкидного клапана в поршневых насосах, числа оборотов рабочего колеса и т. д. Однако даже при наиболее благоприятных условиях величина Ра не может оказаться меньше, чем давление Р насыщенного пара жидкости при температуре ( перекачки, так как при Рп=Л начинается вскипание жидкости с разрывом струи. Следовательно, допустимое значение вакуумметрической высоты всасывания Иаак, зависит как от характеристики самого насоса, так и от природы и температуры перекачиваемой жидкости. [c.144]

Характеристика насосов. Зависимость между напором Н и производительностью Q поршневого насоса (рис. П1-14) изображается вертикальной прямой. Характеристика показывает, что производительность поршневого насоса есть величина постоянная, не зазисящая от напора. Практически, вследствие увеличения утечек жидкости через неплотности, возрастающих с повышением давления, реальная характеристика (изображенная на рис. П1-14 пунктирной линией) не совпадает с теоретической. С увеличением давления действительная производительность поршневого насоса несколько уменьшается. [c.142]

Получены фохмулы (9) - (II) ддя расчета рабочих частей (идеальная подача - давление, число двойных ходов поршня - давление) харахтеристиЕ поршневого насоса с приводом с линейной наклонной механической характеристикой. [c.86]

Внешним проявлением кавитации в объемном насосе являются шум и вибрации при его работе и, при развитой кавитации, снижение его подачи. На рис. 4-30, а показаны кавитационные характеристики насоса. Видно, что при постоянном по мощности режиме работы (р = onst и п = onst) и давлении перед насосом Рхнтш его подача начинает уменьшаться из-за кавитации. Снижение подачи означает, что рабочие камеры к концу цикла заполнения остаются частично незаполненными. Причиной этого является интенсивное выделение из жидкости парогазовой фазы, когда давление в камерах мало. Условия возникновения кавитации удобнее всего рассмотреть для поршневого насоса. [c.316]

На рис. 4-31 показана простейшая установка для испытаний насосов, работающих на маловязких жидкостях, приближающихся по свойствам к воде. Установки такого типа применяют преимущественно при получении обычных и кавитационных характеристик клапанных поршневых насосов. На рис. 4-32 изображена разомкнутая установка для испытания насосов, работающих на вязкой жидкости (нефтяных маслах, синтетических жидкостях для гидропередач). Тракт жидкости в такой установке разомкнут баком 24 значительного объема, содержащим жидкость со свободной поверхностью. Для уменьшения пенообразования в нем установлены перегородки, а трубы опущены под уровень жидкости. Установка позволяет получать обычные и кавитационные характеристики насосов и имитирует условия их работы в гидропередаче с ра-зомкнутым циклом циркуляции жидкости. [c.336]

Из-за снижения вязкости жидкости при повыщении температуры сверх рекомендованной существенно увеличиваются утечки через зазоры и ухудшается смазка трущихся поверхностей деталей. В результате снижается КПД и сокращается технический ресурс гидропривода. Минимальная кинематическая вязкость рабочей жидкости должна быть не менее 15 мм /с для шестеренных, 12мм с для пластинчатых и 8 мм с для роторно-поршневых насосов и гидромоторов. Исключение составляют случаи применения водно-масляной эмульсии в гидроприводах для обеспечения пожаробезопасности. Кинематическая вязкость 5%-ной водно-масляной эмульсин составляет при 60 °С 0,85 мм /с. Рекомендуемый диапазон вязкости и тип рабочей жидкости необходимо устанавливать по данным технической характеристики гидромашины. [c.118]

На рис. 4.5 показан аксиально-поршневой насос / с валом 2 и регулятором мощности прямого действия. Через отверстия А Б камеру с плунжером 5 поступа<т рабочая жидкость под давлением Рн- Плунжер 5 через промежуточный толкатель 4 поворачивает наклонную шайбу 6, пока сила со стороны пружинного блока 3 не уравновесит силу давления жидкости. Перемещение Ху и поворот шайбы приводят к изменению удельного рабочего объема i7n насоса. Пружинный блок составлен из двух цилиндрических пружин различной длины, поэтому статическая характеристика данного регулятора имеет вид ломаной линии (см. на рис. 4.4, б линию 2). Отклоиеиие ломаной линии 2 от идеальной статической характеристики (линии 1) приводит к появлению статической ошибки регулирования. (Изготовление специальной пружины с заданной нелинейной характеристикой сопряжено со значительными трудностями). [c.283]

Графическую зависимость между напором Н и производительностью насоса Q при п = onst называют характеристикой поршневого насоса. Она выражается вертикальной прямой, откуда следует, что производительность поршневого насоса не зависит от напора. Однако в реальных условиях работы насоса вследствие утечки жидкости через различные неплотности в насосе, возрастающих с повышением давления, действительная (рабочая) характеристика не совпадает с теоретической (рис. 8-10). [c.172]

Установлено, что в безраамерном вице эти характеристики насоса представляют собой не одну линию, как считалось ранее, а поле, единое для всех поршневых насосов с линейным приводом. [c.86]

Принципиальная схема наиболее простого поршневого насоса с одной головкой и постоянной частотой хода псршня, обеспечивающего синусоидальную характеристику подачи растворителя, показана на рис. 8.3. Электродвигатель 1 через эксцентрик 2 приводит в движение поршень 3, который через уплотнение 4 входит в цилиндр 5 с входным 6 и выходным 7 шариковыми клапанами. В фазе нагнетания клапан 6 [c.140]

В результате стендовых испытаний поршневых насосов получают их характеристики, которые можно найти в соответствующей литературе по насосам [см. 89]. На рис.2.64 в качестве примера приведена характеристика приводного поршневого насоса Т-10/140, на которой показаны Q, Ы, г] и Ло как функция от давления на выходе р при постоянном числе дюйных ходов (л = 260 об/мин) и постоянном давлении на входе (0,2 МПа). На рис. 2.65 приведена кавитационная характеристика насоса Т-30/15, на которой показаны кривые Q и Ло как функции высоты всасывания при л = 128 об/мин. [c.701]

Сопротивление, встречаемое потоком фильтрата, растет по мере накопления осадка, поэтому постоянство этого потока во времени (следовательно, и максимальная производительность фильтра) может быть обеспечено лишь при непрерывном увеличении разности давлений. Такой рабочий режим осуществляется путем нагнетания суспензии поршневым насосом. При использовании сжатого газа и вакуумирования Ар = onst, поэтому с ростом высоты слоя осадка поток фильтрата уменьшается, т. е. производительность фильтра падает. Наконец, если суспензия подается центробежным насосом, то в пределах его рабочей характеристики по мере нарастания слоя осадка происходит увеличение Ар, которое сопровождается уменьшением потока фильтрата. Таким образом, практически возможны три режима фильтрования. [c.226]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология