Распределение параметров течени

ПРОБЛЕМЫ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ ТЕЧЕНИЯ [c.117]

В табл. 12.4.1 и на рис. 12.4.1, 12.4.2 приведены полученные с помощью анализа размерностей показатели степеней в распределениях параметров течения вдоль оси струи в первой и третьей областях, т. е. в областях, которые соответствуют течениям в струе и факеле. В промежуточной области характер распределений устанавливался по экспериментальным данным. Ценность этих результатов состоит не только в том, что они помогают представить в целом физическую картину развития восходящих струй выделение различных областей вдоль оси струи позволяет создать модели течения, которые обсуждаются ниже. [c.141]

Рассматриваемое течение обладает осевой симметрией, поэтому достаточно изучить картину течения в одной половине канала. Чтобы описать наличие устойчивых циркуляционных зон за пластинами, введем в течение вихри с заданными интенсивностями т=1, 2,. . ., п). В общем случае величины интенсивностей и координаты центров вихрей (а , Ь ) зависят от гидродинамических и геометрических параметров течения. Влияние твердой стенки учитывается введением в течение пластинок, симметрично расположенных к пластинкам длины 1 , а также вихрей с интенсивностями (—Г, ). Пластинки заменим равномерно распределенными вихрями, интенсивность которых обозначим и (— (рис. 3.8). Величины и (—т, ) зависят от координат точек пластин [c.176]

Противоток с неравномерным распределением потока. В градирнях как с естественной тягой, так и с искусственной при противотоке направление потока воздуха изменяется при течении в насадке. Поэтому следует ожидать, что течение в насадке будет значительно отклоняться от равномерного. Для градирни с естественной тягой, рассчитанной в предположении равномерного распределения параметров по сечению, в [8] приводятся данные по измерениям скорости воздуха под насадкой, которая изменялась от 0,5 м/с на оси до 1,2 м/с вблизи стенки. Измеренная температура влажного термометра над насадкой изменялась от 36,7 С на оси до 35,1 С на стенке. Такие измерения трудно выполнить, и при этом неизбежны ошибки. Тем не менее почти нет сомнений в том, что значительная неравномерность параметров может существовать даже при отсутствии влияния ветра. В градирнях с нагнетательной тягой вентилятор, ло-видимому, увеличивает неравномерность параметров под насадкой, тогда как в градирнях с вытяжной тягой вентилятор откачивает больше воздух с периферийных зон. Однако градирни могут быть достаточно надежно рассчитаны на одномерной основе прн условии, что приняты меры для корректного описания опытных данных, полученных для градирни аналогичной конструкции [9]. [c.128]

Описанные результаты относятся к наиболее простым случаям течения в ламинарном пограничном слое. При более сложной форме обтекаемой поверхности и произвольном распределении параметров внешнего потока необходимо решать систему уравнений в частных производных (31), (32) численными методами. Наряду с разработкой численных методов были сделаны попытки создать приближенные методы расчета, основанные на решении интегральных соотношений, составленных для всего пограничного слоя. Составим интегральное соотношенпе импульсов при установившемся течении в пограничном слое сжимаемой жидкости. Применяя уравнение количества движения к элементу пограничного слоя длины dx и единичной ширины, получим ( 5 гл. I) [c.299]

Так, например, если на некоторой начальной линии АВ (рис. 14.4) в точках 1, 2, 3, 4 задано распределение параметров потока, то с помощью характеристик можно сначала рассчитать параметры течения в точках 5, 6, 7, а затем в точках 8, 9 я т. д. [c.275]

Приведем результаты расчета течения в сопле на режиме перерасширения при / н= 0,0676(лд 20). При расчете распределения параметров на входе в сопло считались равномерными. Поперечная компонента скорости на входе у = 0. Картина течения для этого случая показана на рис. 14.17. Все линейные размеры в расчете отнесены к высоте сопла в сечении среза. Показана граница струи, одна из линий тока, которой в начальном сечении соответствует координата г = 0,925, а также линии постоянного безразмерного давления. [c.291]

Математическая модель с распределенными параметрами содержит переменные, зависящие от пространственных координат, и представляет собой систему дифференциальных уравнений в частных производных или систему интегро-дифференциальных уравнений. Важной характеристикой дифференциальных уравнений является их порядок, т. е. порядок старшей производной, которая входит в эти уравнения. Порядок производной по времени в большинстве динамических моделей процессов химической технологии — первый. Производные по координатам могут быть как первого, так и более высоких порядков. Модели обычно получаются в предположении о полном вытеснении (поршневом режиме течения) фаз. Производные второго порядка по координатам появляются в тех математических моделях, где учитывается перемешивание фаз. [c.5]

Условия функционирования химико-технологических, нефтеперерабатывающих и нефтехимических систем таковы, что применение вероят-ностно-статистических методов для их анализа не всегда дает удовлетворительные результаты. Это связано как с трудностями вычислительного характера, так и с наличием неопределенностей не только вероятностной, но и нечеткой природы. Законы распределения параметров технологических способов производства имеют вероятностно-нечеткую природу вследствие субъективности учета, контроля и оценки результатов производственно-хозяйственной деятельности, а также поддержания показателей производственного процесса около планируемого уровня в течение очередного шага дискретности. [c.208]

Газотранспортным сетям присуще больше число возмущающих воздействий, которые определяются распределенностью параметров в пространстве, нестационарностью технологических процессов, непрерывным изменением технологических характеристик газоперекачивающих агрегатов, изменением с течением времени коэффициентов гидравлического сопротивления и теплопередачи, а также другими факторами. [c.197]

При математическом описании внутренних переходных процессов в двухпозиционных гидро- и пневмоприводах принимают допущения. Нестационарное течение рабочей среды через трубопроводы и дроссели рассматривают как квазистатическое. Мгновенное значение расхода при переходном режиме принимают равным той величине, которая имеется при установившемся течении рабочей среды и одинаковом перепаде давления. Такое допущение приходится принимать в связи с тем, что сведения о некоторых коэффициентах местных сопротивлений и аппаратов в условиях нестационарного течения рабочей среды крайне ограничены. При проектировочном рас гете объемных приводов приходится пользоваться экспериментальными данными, полученными при установившемся течении рабочей среды. Второе допущение — реальная рабочая среда с распределенными параметрами заменяется приближенной моделью с сосредоточенными параметрами. Упругость рабочей среды рассматривается в полости объемного двигателя, а масса в трубопроводах приводится к выходному звену. Такое допущение считают приемлемым (1] при условии [c.126]

Система уравнений (15.7), так же как и исходная система (15.1), справедлива не только для зоны горения малой протяженности, но и для любого, сколь угодно большого участка течения. Введенное выше предположение о малой протяженности зоны горения оказывается существенным из следующих соображений. Как уже говорилось, в невозмущенном течении /1=/2=/з=0. В возмущенном течении эти величины, вообще говоря, отличны от нуля и зависят от распределения по рассматриваемому объему V возмущений д, V VI Т. Возмущения указанных параметров могут быть связаны как с акустическими процессами, так и с процессом горения. Если доля первых пренебрежимо мала, то величины 1 , /3 и /3 в уравнениях (15.7) зависят только от процесса горения. Это обстоятельство чрезвычайно существенно, так как лишь в этом последнем случае можно провести мысленную операцию извлечения зоны о из трубы нужную для того, чтобы связать между собою параметры течения на границах о. Ведь эта связь должна быть одинаковой для всех видов акустических возмущений, для всех частот, которые определяются (в зависимости от свойств участков и лишь после того, как свойства зоны о уже сформулированы. [c.123]

После завершения перехода к турбулентности в потоке воды продолжается развитие спектра пульсаций и процессов переноса. Спектр колебаний скорости расширяется, а интенсивность пульсаций температуры уменьшается. Механизмы турбулентного переноса становятся более эффективными, несмотря на прекращение роста возмущений скорости. Такие изменения в направлении течения продолжаются до тех пор, пока распределения параметров, масштабы, интенсивность пульсаций и другие характеристики турбулентности не начинают соответствовать зависимостям полностью развитого турбулентного течения. [c.39]

Интегральный метод расчета практически не зависит от функции, определяющей интенсивность процесса подсасывания жидкости струей. В этом методе сначала определяющие уравнения интегрируются по поперечному сечению струи. В результате получаются обыкновенные дифференциальные уравнения, в которых независимой переменной является координата S, отсчитываемая вдоль оси струи (рис. 12.4.3). Затем уравнения приводятся к безразмерному виду с помощью характерных величин. При заданных начальных условиях обыкновенные дифференциальные уравнения численно интегрируются в пределах интересующего диапазона изменения продольной координаты S вдоль оси струи. При любых заданных начальных параметрах струи ее траектория и распределение параметров вдоль оси зависят от того, каким образом решены проблемы а) моделирования скорости подсасывания б) моделирования процессов на начальном участке в) установления начальных условий в области развитого течения г) использования уравнения состояния, определяющего изменение плотности жидкости д) использования методов вычислений. [c.143]

Измерения, выполненные Роузом с сотрудниками [46], а также другими экспериментаторами, показали, что профили осредненных по времени параметров течения в любом поперечном сечении струи в первом приближении подобны и их можно представить в виде распределения Гаусса, как это показано на рис. 12.2.1 и 12.2.2 соответственно для осесимметричных и плоских факелов. В первом случае они описываются следующими [c.172]

Двойное интегрирование этого уравнения (с граничными условиями = О при г = Л и /йг = О при г = 0) позволяет прийти к распределению скоростей по сечению трубы. Здесь вполне удается справиться со сложностями решения дифференциального уравнения второго порядка в силу простоты (линейности) связей между основными параметрами течения (эти связи будут продемонстрированы ниже). Но по той же причине здесь вполне можно обойтись без уравнения Навье — Стокса, т.е. без решения дифференциальных уравнений второго порядка, существенно упростив анализ. Используем этот путь применительно к течению жидкости в круглой трубе. [c.146]

Описание кристаллизации методами механики сплошных сред. Процесс кристаллизации протекает в гетерогенных смесях, включающих жидкую и твердую (кристаллическую) фазы. Характерной особенностью твердой фазы является различие присутствующих кристаллов по размерам. Описание движения такой смеси методами механики сплошных сред возможно при выполнении следующих условий 1) расстояния, на которых параметры течения существенно изменяются, намного больше размеров кристаллов и расстояний между ними 2) присутствующие в смеси кристаллы достаточно многочисленны, так что распределение кристаллов по размерам можно считать непрерывным. [c.350]

Распределение параметров потока по высоте лопастей. Течение в ступени осевой машины носит резко выраженный пространственный характер, т. е. скорости и давления существенно изменяются [c.113]

Процесс или изменение во времени характера пластического течения. Во втором случае исследуются динамические свойства механической системы, характеризуемой сосредоточенными или распределенными параметрами (масса, упругость и затухание) и обладающей большим числом степеней свободы. [c.12]

Интересно рассмотреть результаты исследований этого объекта по каналам расход колчедана — температура кипящего слоя и расход воздуха (дутья)—температура кипящего слоя (рис. 75, в). В начале печи при положительных возмущениях по загрузке в результате нагрева материала и испарения влаги сырья температура сначала падает, а потом начинает возрастать. В конце печи после возмущения наблюдается подъем температур без временного падения. При возмущениях по расходу воздуха только температура конца печи сохраняет правильный знак коэффициента передачи в течение всего переходного процесса. Возникают существенные распределения параметров по высоте печи — от кипящего слоя к надслоевому пространству. [c.333]

Получены распределения параметров и геометрия канала, соответствующие оптимальным условиям течения газа. [c.59]

Из всех перечисленных выше работ теоретическое определение параметров потока перед колесом приводится лишь в работах [101, 143]. В работе [143] при решении этой задачи автор исходит из условия, что жидкость втекает в колесо и вытекает из него с постоянным моментом скорости. При этом допускается, что в обоих случаях жидкость следует по поверхности лопасти. Принятые допущения не соответствуют, однако, распределению параметров реального потока. Так, если по принятой схеме расчета окружная составляющая скорости во входном сечении колеса уменьшается от оси к периферии, то в реальном потоке распределение этой скорости имеет обратный характер. Поэтому эта работа имеет лишь методическую ценность, и она показывает, что и в потенциальном потоке возможны обратные течения жидкости. [c.52]

Следует также отметить, что в соответствии с экспериментальными данными /13/, коэффициенты турбулентного переноса в уравнениях движения отличаются от аналогичных в уравнении энергии и диффузии на постоянную величину, а именно на число Прандтля (уравнение энергии) и Шмидта (уравнение диффузии), которые для круглых осесимметричных струй равны 0,7. Вычисленные в соответствии с изложенной моделью турбулентного переноса коэффициенты непосредственно использовались при численном интегрировании системы уравнений (3), а также для расчета дисперсий (5) при восстановлении распределений параметров течения в соответствии с нормальным законом. Учитывая параметры транспортируемого природного газа, можно утверждать,что, независимо от формы и размеров отверстия в первом сценарии аварии будет реализовано истечение при сверхкритическом перепаде давления (рабочее давление в, магистральном газопроводе составляет 50-70 атм.). Структура и закономерности распространения звуковых недорасширенных газовых струй существенно отличаются от таковых для дозвуковых струйных течений. Экспериментальные исследования свидетельствуют [c.120]

В общем случае математическое описание турбулентного течения, возникающего в результате взаимодействия вытекающей из скважины или трубопровода струи газа с атмосферным потоком воздуха, требует рассмотрения полной системы уравнений Навье-Стокса. Для решения це]юго ряда практически важных задач указанная математическая постановка может быть упрощена. С точки зрения максимальных размеров зоны газовой опасности наибольший интерес для анализа представляют аварии, сопровождающиеся выбросом газа, ориентированным вертикально, горизонтально или наклонно в направлении скорости ветра. В этих случаях траектория результирующего потока оказывается в одной плоскости с направлением ветра, и можно предположить, что поперечная составляющая скорости результирующего течения пренебрежимо мала (у = о). Принимая во внимание, что для рассматриваемого класса турбулентных течений конвективный поток примеси в направлении ветра значительно больше соответствующего диффузионного, а распределение параметров течения в поперечном скорости ветра направлении подчиняется, как правило, нормальному закону, во ВНИИГАЗе разработана следующая математическая модель турбулентного течения и рассеивания с фуйных выбросов газа в виде системы двумерных дифференциальных уравнений [5] [c.51]

Читателю важно понять, что каждая точка пространства х (z) дает единственные профили х- (г) и (г). Эту операцию называют иногда отображением. Для случая п = 2, разобранного выше, z-, и являются корнями полинома (г ) = О и необходимы только четыре компонента вектора (VIII, 25), чтобы фиксировать Ьгидва профиля. С течением времени изменения х (z) дают траекторию, как и для любой модели с сосредоточенными параметрами. Следовательно, профили изменяют вид и положение. Поскольку любая траектория в области асимптотической устойчивости должна обязательно идти к началу координат х (z) = О, то соответствующие профили возмущений должны стремиться к стационарному состоянию системы с распределенными параметрами [c.206]

Упоминавшееся ранее приближенное моделирование путем суммирования и корректирования выражений для вынужденного течения и потока под давлением [2с1], однако, позволяет нам иногда использовать его как приближенный метод оценки неизотермических эффектов. На практике в первую очередь представляет интерес определение влияния неизотермических условий на производительность и среднюю температуру экструдата. Во многих реальных процессах червяк является термонейтральным, т. е. он не нагревается и не охлаждается. В таких случаях, как было показано в работе [2е], температура червяка очень близка к температуре расплава. Следовательно, основное влияние на расход оказывает наличие существенной разности между температурами цилиндра и расплава. Как видно из уравнения (10.2-46), разность температур может оказывать сильное влияние на расход вынужденного течения. С другой стороны, увеличение средней температуры экструдата является следствием постепенного изменения температуры в направлении течения. Применим метод смазочной аппроксимации и, разделив червяк на малые элементы конечных размеров, проведем детальный расчет для каждого элемента. Предполагая, что средняя температура в пределах элемента постоянна, составим уравнение теплового баланса, учитывающее тепло, передаваемое от стенок цилиндра, и диссипативные тепловыделения. Такой метод расчета позволяет определить изменения температуры по длине червяка и значения параметров степенного закона течения из общей кривой течения [т] (7, Т) ] для каждой ступени расчета при локальных условиях течения, а также вести расчет для червяка с переменной глубиной винтового канала. Таким образом, данная модель может быть названа обобщенной кусочнопараметрической моделью , в которой внутри каждого элемента различные подсистемы представляют собой либо кусочно-параметрические модели, либо модели с распределенными параметрами. Далее следует принимать во внимание неизотермический характер течения неньютоновских жидкостей при исследовании процессов формования в головке экструдера. Этой проблеме посвящен разд. 13,1. [c.427]

Пространственный характер течения в лопаточных машинах рассматриваемого типа сказывается в основном в тех ограничениях возможного распределения параметров потока по высоте лопатки, которые налагаются, например, той или иной принятой формой поверхностей тока ). Трение на стенках кольцевого канала, особенно в области межлонаточных каналов, приводит к усилению влияния вязкости на характер пространственного течения. [c.102]

Во многих задачах расчета сложных гидравлических систем принципиально важным является совместный учет неизотермического характера течения транспортируемой среды, существенной разнотипности элементов и подсистем, а также и других физико-технических особенностей их структуры, режимов и условий работы. Это относится к таким объектам, как многониточные системы магистральных нефте- и газопроводов, функционируюпдах в экстремальных природных условиях системы отопления и венталяции многоэтажных зданий и промышленных объектов, при изучении которых обязателен учет гравитационных напоров и температурных градаентов газопромысловые системы типа пласт - скважиш - газосборная сеть , (пример которой представлен на рис. 10.1) и другим. Необходимая полнота математического описания, равно как и точность получаемых числе -ных решений, в данных случаях уже не может быть обеспечена моделированием этих систем как г. ц. с переменными параметрами. Здесь требуется переход к более строгим математическим моделям — г. ц. с распределенными параметрами. [c.133]

Приведенные соотношения справедливы для стенки любой толщины, рассматриваемой здесь как система с распределенными параметрами (теплоемкость и сопротивление) в направлении, перпендикулярном направлению течения жидких теплоносителей. Однако в обычных теплообменниках теплообменная стенка относительно тонкая, и поэтому достаточно простого приближения передаточных функций Waa s), Wab(s), Wba(s) и И7ьь(5) с помощью дробно рациональной функции первого порядка, согласно формулам (7.156) и (7.157). В дальнейших рассуждениях не будет учитываться, применяется упомянутое упрощение или нет. [c.270]

Последние выражения показывают (рис.2.11), что распределение скоростей в обобщенных (безразмерных) координатах не зависит от свойств жидкости и параметров течения (следовательно, и от числа ке) — для всех ламинарных течений в круглой трубе профиль скоростей вьфажается единым соотнощением (2.196). Такие течения называются автомодельными по Ке. Применительно к ламинарному течению говорят о нижнем автомодельном режиме, имея в виду, что оно реализуется при низких значениях Ке. [c.148]

Основное предположение в параметрическом методе состоит в том, что распределение с течением времени остается в классе гамма-распределений, но у него со временем изменяется параметр Уо- Заметим, что учет только коагуляции капель приводит к постоянству объемной концентрации W , т. е. т,. Ограничившись двухмоментным приближением, получим систему уравнений (11.30) относительно и (У, О, Уо и численной концентрации капель N. Подставляя в эти уравнения выражения (15.42), (15.33) и исключая Уо. получаем обыкновенное дифференциальное уравнение для определения N 0 [c.393]

В физической аэродинамике большое внимание уделяется исследованиям неравновесных процессов в течениях газа и плазмы, что связано с задачами авиационной и космической техники, физики высокотемпературной плазмы и т. д. В историческом аспекте для задач газовой динамики наряду с определением макроскопических параметров течения характерным является переход ко все более детальному учету микрохарактеристик потока на молекулярном, атомном и даже ядерном уровнях. Так, для решения задач обтекания при сравнительно небольших температурах достаточно информации о распределении макроскопических величин плотности р, давления р, скорости V и т. д. в поле течения, так что описание всех явлений может быть получено с помош,ью обычных уравнений Навье —Стокса. При переходе к более высоким температурам, например в задачах расчета структуры ударных волн, теплопередачи к поверхностям обтекаемых тел, течений в соплах двигателей и аэродинамических установках и т. д., необходимо учитывать явления, связанные с конечностью скоростей протекания физико-химических процессов возбуждение колебательных степеней свободы молекул, диссоциацию, ионизацию и т. д. Это, в свою очередь, требует детальной информации о микроструктуре течения вероятностях и сечениях элементарных процессов, кинетике физико-химических реакций и т. д. Относящийся сюда класс релаксационных явлений, характеризуемый химической и температурной неравновесностью, исследован в настоящее время достаточно подробно [39]. [c.122]

В обоих случаях — горение СО и СзНв — качественная картина распределения параметров в поле течения идентична. Однако заметно и некоторое различие структуры факелов, образующихся при сжигании холодного и подогретого газа. Оно проявляется прежде всего в различном темпе изменения скорости [c.76]

В подавляющем большинстве ранних исследований двухфазных течений с частицами [52 - 54] два этих метода использовались для моделирования движения одиночных частиц, что согласно развитой в разделе 1.5 классификации гетерогенных потоков соответствует случаю слабозапыленного течения без обратного влияния частиц на параметры несущего газа. Целью этих работ являлось изучение поведения частиц. Для этого производилось вычисление траекторий большого ансамбля частиц, вводимых в турбулентный поток, и последующее осреднение полученных пространственных характеристик движения частиц. Необходимо заметить, что пространственное разрешение было намного меньше собственно размера частиц. При проведении расчетов не ставилась задача определения параметров течения газа вокруг частицы. Это не было необходимо, т. к. расчет движения частиц проводится обычным образом, т. е. с использованием закона сопротивления дисперсной фазы. Сопротивление частицы определяется числом Рейнольдса, для определения которого необходимо знание скорости несущего газа, а не ее распределения по контуру частицы. Описанное ограничение при расчете движения частиц правомерно лишь при описании поведения очень мелких частиц, размер которых меньше размера наименьших турбулентных вихрей (колмогоровского масштаба). [c.56]

Настоящая глава посвящена рассмотрению вопросов, связанных с обтеканием тел потоками с твердыми частицами. Данная проблема возникла в связи с изучением движения различных летательных аппаратов в запыленной атмосфере, а также движения двухфазных теплоносителей в трактах энергетических установок. Присутствие твердых частиц может приводить к значительному (порой многократному) увеличению тепловых потоков, а также к эрозионному износу обтекаемой поверхности. Эти явления обусловлены совместным действием целого ряда причин, среди которых — изменение структуры течения набегающего на тело потока, а также характеристик пограничного слоя, развивающегося на обтекаемом теле, соударения частиц с поверхностью, изменение шероховатости поверхности и многое другое. Интенсивность процессов, сопутствуюшдх обтеканию тел гетерогенными потоками, зависит от инерционности и концентрации частиц. Следует отметить, что инерционность частиц напрямую определяется геометрией и параметрами течения и может изменяться для одних и тех же частиц в очень широких пределах. Наличие различных характерных времен (длин) несущего потока (вблизи критической точки обтекаемого тела, вдоль его поверхности, собственно турбулентных масштабов и т. д.) сильно осложняют изучение таких потоков и обобщение данных. Что касается концентрации частиц, то ее значение может многократно превышать исходное значение в невозмущенном потоке из-за резкого торможения потока при приближении к телу, взаимодействия частиц со стенкой, а также межчастичных столкновений. При движении частиц вдоль поверхности тела в пограничном слое, где имеются значительные градиенты скорости и температуры (в случае неизотермического течения), их распределение зачастую носит сложный характер, а концентрация также превышает свое значение в набегающем на тело потоке. [c.129]

Мы видели, что при достаточно больших Р стационарная валиковая конвекция наблюдается вплоть до Д ЮДс- Не вполне стационарными валиковые течения могут быть и при больших числах Рэлея (например, в экспериментах Голлаба и Мак-Карриара [167] даже при довольно малом Р = 2,5 течение было в основном двумерным до Д 40Ес). В довольно широком диапазоне параметров течения с фазовой турбулентностью являются квазистационарными по отнощению к характерному времени оборота жидкости в валах. Дефекты лишь локально нарушают двумерность. Чем больше Е, тем больше естественный разброс значений локальных волновых чисел, измеряемый шириной максимума распределения /(/г) (см. рис. 27). [c.123]

Вопрос о возможности мелкомасштабной конвекции, развивающейся из температурного пограничного слоя, создаваемого основной циркуляцией, принадлежит к весьма тонким. Для определенного ответа на него данных недостаточно. Как мы видели, маловероятно наличие в мантии температурного пограничного слоя с очень резким скачком температурного градиента или подобного рода неоднородности вязкости, которая должна играть ту же роль, что и неоднородность температурного град,и-ента. Однако имеющееся различие в вязкости между верхней и нижней мантией может тем не менее усиливать неустойчивость основного конвективного течения, которая должна возникать при больших числах Рэлея. Эта неустойчивость может порождать мелкомасштабные движения, накладывающиеся на основную циркуляцию. Планформа мелких конвективных ячеек должна определяться распределением параметров и полем скоростей в слое, где возникают эти ячейки. В частности, если предпочтительный тип ячеек — валы, они должны быть ориентированы вдоль линий тока основного крупномасштабного течения. [c.215]

Параметр к является более полной характеристике процесса смешеш я, чем дальнобойность стру , так как он учитывает распределение воздуха, распределение газа и интенсивность процессов переме Ш ван 1я ио длине горелки. Использование параметра х позволяет проследить, как меняется смесеобразоваш е в горелке в зависимостп от исходных определяющих параметров течения, что в свою очередь позволяет управлять смесеобразован ем на срезе горелки. [c.278]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология