Запасы прочности корпуса

Во время выполнения программы опытно-конструкторских работ был проведен ряд доводочных и приемо-сдаточных испытаний различных узлов ТТУ и всей сборки. Три испытания корпуса показали, что он может выдерживать давление до 9,1 МПа и разрушается при давлении 11,9 МПа, когда развивается тяга 1,1 МН. Таким образом, запас прочности корпуса равен 1,73. Другим испытывавшимся узлом было воспламенительное устройство, для отработки которого проведено 4 доводочных огневых испытания и 4 испытания на соответствие техническим условиям. [c.236]

ЗАПАСЫ ПРОЧНОСТИ КОРПУСА [c.146]

Определение коэффициента запаса прочности корпуса зависиг от многих факторов как технических, так и экономических. Основной из них — это соответствие расчетных и действительных напряжений, возникающих в корпусе. Использование теории тонких оболочек позволяет с большей степенью надежности назначать коэффициент запаса. Но толщина корпуса, полученная расчетным путем, не учитывает многих факторов, связанных с технологией изготовления корпуса, влиянием среды, перегрузками корпуса и пр. Все это должно, в той или иной мере, отразиться на величине коэффициента запаса прочности. [c.146]

Подшипники нагнетателя подсоединяют к торцам нижней половины корпуса вертикальными корытообразными фланцами. Со стороны всасывания расположен опорный подшипник 2, а со стороны турбодетандера — опорно-упорный 11. Ротор 3 имеет четыре рабочих колеса нагнетания 4 и два турбинных 9 (турбодетандера). Колесо нагнетания состоит из диска, покрышки и лопаток. Лопатки коробчатого сечения штампуют из специальной листовой стали и крепят к дискам и покрышкам при помощи заклепок из нержавеющей стали. Колесо турбодетандера состоит из набора рабочих лопаток, профильные хвосты которых входят в паз диска. Замковую лопатку крепят заклепкой. По наружному диаметру турбинного колеса расположены бандажные леиты, которые одевают на хвосты лопаток, после чего хвосты расклепывают. Подвод газа к колесам осуществляется через сопловой аппарат 10. Вал ротора гибкий с критическими числами оборотов около 2800 и 10 550 об/мин — изготовлен из коррозионноустойчивой стали с высоким запасом прочности. Каждое колесо после сборки и окончательной обработки статически балансируется, а ротор в собранном виде подвергается динамической балансировке. Для уменьшения осевого усилия ротора на валу между четвертым колесом нагнетателя и первым колесом турбодетандера установлен думмис 8. [c.281]

Из чугуна первых двух марок изготавливают корпусные и ненагруженные детали простой конфигурации, а из остальных—ответственные корпуса и детали сложной конфигурации, работающие в слабоагрессивных средах. При расчете деталей на растяжение коэффициент запаса прочности для серого чугуна принимают п =6—8. [c.66]

Корпус компенсатора давления (КО). Анализ проводили для самых напряженных мест корпуса — перемычек между отверстиями в днищах корпуса. В этих местах уточненный анализ напряжений выявил повышенный уровень общих мембранных напряжений и отсутствие запаса прочности по критерию перехода перемычек в пластическое состояние ( фактический коэффициент запаса прочности был равен 1 при нормативном 1,5). В связи с этим в 1976—1977 гг. была проанализирована фактическая надежность корпусов и условий его контроля во время эксплуатации. [c.243]

Для первой группы вопросов наибольшее внимание уделено рассмотрению элементов первого контура ВВЭР особенностям конструктивных форм, сопряжений, технологии, эксплуатационным механическим и тепловым нагрузкам, которые определяют номинальную и местную напряженность наиболее нагруженных зон корпусов, узлов разъемных соединений, трубопроводов, патрубков. Анализ напряженно-деформированных состояний з язан с достижением предельных состояний по несущей способности и долговечности и соответствующими запасами прочности. [c.8]

Практически расчет корпусов и труб при наличии теплопередачи через стенку производят по тангенциальным напряжениям при соответствующем выборе запасов прочности. [c.403]

Нормы запаса прочности для сферических днищ могут быть такие же, как для цилиндрических корпусов. Формулами (58) и (59) следует пользоваться при расчетах днищ, работающих при температурах до 400°. В условиях ползучести днища могут быть рассчитаны по формуле (52), что дает некоторое увеличение запаса прочности против аналогичного для цилиндра с таким же к. [c.409]

И ДЛЯ корпуса и для крышки запас прочности [c.421]

Запас прочности по пределу текучести для корпусов из пластических материалов рекомендуется принимать равным л, = = 1,65ч-1,9. Для корпусов из хрупких материалов, работающих на растяжение (индекс р ) и изгиб (индекс и ), действительный предел прочности [c.160]

Запас прочности по пластическим деформациям = а,/о, причем для корпусов насосов, работающих при температуре 100— 250° С, принимают = 2-ь2,5. [c.166]

Созданное еще в прошлом столетии общество по котлонадзору, осуществлявшее контроль за установкой, надзор за эксплуатацией аппаратов, работающих под давлением, и расследование аварий установило, что расчет котлов во всех частях их, за исключением днищ, должен проводиться по допускаемым напряжениям с запасом прочности от 4,5 до 4,75 но отношению к временному сопротивлению, а днищ по напряжениям с запасом прочности 6,0—6,5. Работа днищ н связь ее с формой днищ в 20-х годах текущего столетия были более детально изучены и в настоящее время днища рассчитывают по тем же допускаемым напряжениям, что и корпус, но с применением коэффициентов, учитывающих влияние формы днищ. [c.53]

При расчете на прочность цилиндрической стенки корпуса сосуда высокого давления обычно заданы внутренний диаметр сосуда )в, нагрузка (внутреннее давление наружное давление Рн или перепад температур по толщине стенки ДГ) и механические свойства материала сосуда при рабочей температуре стенки (предел текучести а или предел прочности о1). В зависимости от величин Стт и устанавливают допустимое напряжение [а], которое в данном методе расчета выбирают по пределу текучести с запасом прочности Пт. [c.289]

Небольшой объем газа, требуемого для производства опытов в лабораторном масштабе, позволяет применять цилиндры для сжатия относительно небольших размеров. Другое преимущество заключается в том, что для давления в 22 500 фн. на кв. дюйм совершенно достаточный запас прочности достигается путем применения простых стальных сплавов, не прибегая к устройству излишне толстых стенок корпуса аппарата. Проектирование стенок корпуса является менее трудным, нежели проектирование крышки. Наиболее простым и обычным типом крышки является, пожалуй, плоская крышка, скрепленная с утолщенным концом корпуса при помощи болтов или шпилек. Крышка такого плоского типа изображена на рис. 42 она представляет собой головку из хромованадиевой [c.221]

Электрическую прочность изоляции испытывают для определения запаса прочности изоляции по напряжению. При проверке высокое напряжение переменного тока частотой 50 Гц от высоковольтного испытательного трансформатора подключается на изоляцию испытуемых машин. При этом один провод присоединяют к корпусу электрической машины, а другой к токоведущим частям (рис. 98). Напряжение при испытании для различных обмоток колеблется от 1100 до 1800 В. Электрические машины испытывают полным напряжением в течение 1 мин, напряжение поднимают и снижают плавно, чтобы не пробить изоляцию. Результаты считают удовлетворительными, если не произошло пробоя или перекрытия изоляции. Обмотки, не выдержавшие испытания, подлежат демонтажу и ремонту. Испытанию прочности изоляции обмоток высоким напряжением должна обязательно предшествовать проверка сопротивления изоляции. Обмотка с низким сопротивлением изоляции, которое не повышается после сушки, может быть повреждена пробоем, что неоправданно увеличивает объем ремонта. Высокое напряжение при этой проверке является опасным для жизни, а поэтому испытание проводят в специальных камерах, обеспечивающих полную безопасность испытателю. [c.217]

Крышка является частью корпуса насоса. Поэтому при определении коэффициента запаса прочности крышки необходимо пользоваться данными, принимаемыми для расчета корпуса. [c.168]

Кислородные 40-литровые баллоны на условное давление 15 МПа (150 кгс/см ), изготовленные из стали с временным сопротивлением разрыву 660 МПа (66 кгс/мм ), имеют запас прочности, равный 3,5. Корпуса ацетиленовых баллонов на рабочее давление [c.165]

МПа (31 кгс/см ), изготовленные из стали с временным сопротивлением разрыву 330 МПа (33 кгс/мм ), при толщине стенки 7 и 8 мм имеют запас прочности соответственно 7,5 и 17,5. Такой запас прочности совершенно излишен. Правила устройства и безопасной эксплуатации сосудов, работающих под давлением Госгортехнадзора СССР предусматривают, что для баллонов запас прочности должен быть не менее 2,6 с пересчетом на нижний предел прочности металла и наименьшую толщину стенки без прибавки на коррозию (п. 10.2.3). Следует отметить, что изготовление корпусов ацетиленовых баллонов объемом 40 л, хотя бы из горячекатаных стальных бесшовных труб с наружным диаметром 219 мм и стенкой толщиной 6 мм (ГОСТ 8732—70), даст возможность заметно снизить массу корпусов баллонов. [c.166]

Со временем введения в действия ГОСТ 949—73 прошло много времени, однако до сих пор не организован выпуск баллонов со стенкой малой толщины. Очевидно, следует пересмотреть ГОСТ 949—73 с тем, чтобы установить предельную толщину стенок баллонов в соответствии с необходимым запасом прочности. Необходимо также организовать выпуск тонкостенных сваренных встык 50—60-литровых корпусов ацетиленовых баллонов. [c.166]

Ответвления и тройники бывают равнопроходные (без уменьшения диаметра ответвления) и переходные (с уменьшенным диаметром ответвлений). Разнообразие конструкций ответвлений вызвано тем, что прочность трубопровода в местах образования ответвлений резко снижается. В зависимости от запаса прочности трубопровода требуется различная степень усиления укрепляющими элементами. Наибольшее снижение прочности трубопровода происходит в сварных ответвлениях, получаемых путем врезки без усиления. Врезки без укрепляющих элементов (рис. 159, а) используются обычно для переходных ответвлений на условное давление до 2,5 МПа. Для более высоких давлений врезки делают с укрепляющими элементами усиленным (толстостенным) штуцером (рис. 159,6), усиленным толстостенным корпусом (рис. 159, в), накладным воротником (рис. [c.233]

Увеличение запаса прочности для корпусов с фланцами объясняется появлением в корпусе при работе фланцев дополнительных изгибающих моментов, не учитываемых расчетом. [c.255]

Детали турбин, находящиеся под воздействием высоких температур (диски, корпусы, обоймы, жаровые трубы камер сгорания и т. д.) охлаждаются воздухом, в результате чего режим работы многих ответственных узлов значительно улучшается. Весьма благоприятно сказывается на режиме работы применение деталей с повышенным запасом прочности или, если это относится к электрическим схемам, с запасом по электрическим параметрам. [c.160]

Прочность бурта гайки оценивают по напряжениям в стыке бурта со стенкой корпуса на его внутренней поверхности, назначая запас прочности согласно п. 13. Расчет наконечника см. п. 8. [c.58]

Расчет цилиндрических аппаратов, нагруженных наружным давлением. Под наружным давлением находятся вакуумные аппа- раты, корпуса аппаратов с рубашками и различные внутренние устройства (греющие камеры выпарных установок и др.). При этом (в стенках возникают сжимающие напряжения. Толщину стенки аппарата, находящегося под наружным давлением, рассчитывают на прочность по тем же формулам и с теми же запасами прочности, что и аппараты с внутренним давлением. Коэффициент прочности сварного шва в этом случае принимают равным единице. Однако для аппаратов, находящихся -под внешним давлением, одного расчета на прочность недостаточно. Необходимо проверить также ус- тойчизость оболочки. Тонкостенные оболочки под действием на- ружного давления могут потерять свою первоначальную фюрму и [c.40]

Анализ влияния сил, возникающих в зацеплении венец — щестерня показывает, что при работе аппарата результирующая этих сил направлена вверх и частично компенсирует действие сил тяжести поэтому с допущением в пользу запаса прочности усилиями в зацеплении при расчете корпуса сушилки можно пренебречь. [c.151]

Учет перечисленных выше факторов в расчетах на прочность черезвычайно усложняет расчет. Для компенсации этих факторов назначают запас прочности, исходя из данных практики путем сравнения расчетных и теоретических значений усилий и напряжений с их фактическими значениями, что в свою очередь повышает металлоемкость отечественных СП [52-59]. Поэтому до сих пор отсутствуют надежные способы расчета кальцевых напряжений и деформаций в обечайках корпусов вращающихся печей [31, 52-59]. [c.46]

Мера ресурса — для сосудов и трубопроводов — предельно допустимое количество циклов термосилового нафужения (режимов эксплуатации), при которых обеспечивается сопротивление усталости с сохранением нормативных коэффициентов запаса прочности. Для корпуса реактора ВВЭР мерой ресурса дополнительно служит также предельный флюенс нейтронов с энергией [c.11]

В дальнейшем в расчетах будут использованы значения механических характеристик основного металла и металла сварного шва корпуса II блока по табл. 43 как наиболее консервативные (идушие в запас прочности) из рассмотренных результатов. [c.328]

Изображенные на рис. 38 наиболее опасные по геометрическим размерам выявленные дефекты, схематизированы как подповерхностные эллиптические трещиновидные дефекты. Дефекты № 3, 5 расположены непосредственно в металле сварных швов № 4 и 6 соответственно, а дефекты № 8 и 9 расположены в основном металле обечайки зоны патрубков Ду 500 корпуса реактора. При схематизации дефекта № 3 в сварном шве № 4 было принято заведомо консервативное предположение о том, что на расстоянии 6 мм находится не ближайшая точка подповерхностного дефекта, как это было принято для других дефектов, а наиболее удаленная, что идет в запас прочности. [c.333]

Накопленный к настоящему времени опыт проектирования, изготовления, испытаний, доводки и эксплуатации атомных реакторов подтвердил в основном правильность принятых конструктивных решений, удовлетворительность подходов к расчетному определению усилий, перемещений, деформаций и напряжений, а также приемлемость запасов прочности, содержащихся в отраслевых руководящих технических материалах и действующих нормах Прочности. Вместе с тем этот же опыт показал, что в отдельных случаях на стадии изготовления и эксплуатации возможно образование трещин и других нарушений в конструкциях реакторов [17-22]. Так, при сварке крупногабаритных толстостенных корпусов реакторов наблюдались случаи образования трещин в зонах сварки от действия высоких остаточных напряжений. При изготовлении корпусов реакторов ЕВР-1 (Франция) с толщиной стенки более 100 мм в зоне сварного шва бьшо отмечено возникновение трещин длиной до 10 м [17, 18]. Трещины технологическо- [c.11]

Корпуса энергетического оборудования и сосуды под давлением, работающие при статическом и повторно-статическом режимах нагружения, представляют собой крупногабаритные конструкции, в которых по условию прочности и надежности не допускается развитие в большом объеме материала пластических деформаций. Нормы расчета на прочность поэтому предусматривают в качестве основы расчетных методов оценку прочности, в частности, по такому предельному состоянию, как пластическая деформация по всему сечению детали. Это выражается в назначении допускаемого коэффихщента запаса прочности по пределу текучести = 1,5, который учитывается при выборе основных размеров элементов по общим мембранным напряжениям. Например, в цилиндрической оболочке [c.204]

Максимальные напряжения у внутренней поверхности стенок толстостенных цилиндров при условии, если они не достигают предела текучести материала, не характеризуют общей прочности корпуса, так как последняя зависит также от значений напряжений во всех последующих слоях. Значение напряжений во внешних слоях стенок по отношению к максимальным напряжениям падает с увеличением относительной толщины стенок очень быстро это обстоятельство позволяет для толстостенных цилиндров значителыно снизить запас прочности относительно максимальных напряжений. [c.401]

Зибель на основании испытаний большого числа витых корпусов считает, что запас прочности для них следует принимать равным 1,6 по отношению к достижению состояния полной пластичности. Исходя из этих соображений, расчет ведется следующим образом. [c.423]

При достаточно надежном предохранении стенок корпуса от нагрева (см. главу 5) температура их невелика, и тепловой поток не превышает 1500—2000 ккал1ч на 1 наружной поверхности корпуса. При этом АГ < 5—7° С и (сг/) дг < ЮО—120 кгс1см . В этом случае при расчете обычно не учитывают температурных напряжений, получая некоторый дополнительный запас прочности, поскольку на внутренней поверхности они по знаку противоположны (о Рз и (Oz)p . Однако при значительном —АГ (например, у горячих неизолированных труб) величины (0 ) и (аг) могут оказаться максимальными у наружной поверхности цилиндра. В этом случае необходимо проверить также и величину (Оэ)н по уравнению (12-7, а). [c.293]

Корпус насоса наружный). Материал литая сталь углеродистая марки 25-4525 по ГОСТ 977-41, с пределом прочности при растяжешш 4500 кГ/см . При запасе прочности Пь=4,0 (табл. 10) допускаемое напряжепие на растяжение Вх — = 1125 кГ/см , толщина стенки 5 = 40 мм, прибавка на [c.197]

Для пластичных материалов коэффициент запаса прочности при гидропробе принимается равным =1,2-Ь-1,35 от предела текучести. Это соответствует коэффициенту запаса в рабочих условиях 1,8—2,0 с учетом же перегрузки корпуса при гидропробе коэффициент запаса возрастает до 3,0—3,4. [c.147]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология