Напорное фильтрование

Напорное фильтрование особенно целесообразно применять для уплотнения квасцовых осадков, когда желательно иметь высокое содержание сухого вещества в конечном продукте. При обработке известью или полимерами осадки гидроокиси алюминия могут спрессовываться до получения 30—40,%-ной концентрации по сухому веществу, что приемлемо для погрузки продукта в самосвалы. [c.224]

ЦЕНТРИФУГИРОВАНИЕ И НАПОРНОЕ ФИЛЬТРОВАНИЕ [c.351]

Напорное фильтрование описано в п. 7.15, а типовая установка показана на рис. 7. 31. Хотя в США напорное фильтрование не нашло широкого применения, его пригодность для обезвоживания биологических [c.351]

Анализ движения потока жидкости в роторе шнековой фильтрующей центрифуги показывает, что длина зоны напорного фильтрования обратно пропорциональна коэффициенту расхода через сито и фактору разделения. Это обстоятельство требует [c.27]

Важным фактором, обеспечивающим нормальную работу машины, является надлежащий гранулометрический состав твердой фазы. Режим работы во многом зависит от этой характеристики суспензии. Как правило, шнековые фильтрующие центрифуги эффективно разделяют продукты с размером частиц более 0,25 мм. Наличие более мелких фракций увеличивает относительный унос, приводит со временем к забиванию сита и режиму захлебывания. Крупная фракция обеспечивает лучшую кинетику процессов -в зоне напорного фильтрования и при центробежном отжиме. [c.29]

Зону напорного фильтрования можно смоделировать, если принять во внимание основное уравнение, характеризующее процесс, [c.32]

I — сито 2 — шнек I — зона напорного фильтрования II — зона центробежного отжима (стрелками показано направление движения шнека) [c.62]

Для фильтрующей центрифуги со шнековой выгрузкой осадка характерны прорывы суспензии из зоны напорного фильтрования в зону центробежного отжима, которые происходят по зазору между шнеком и ротором. В местах прорывов суспензии, как и в зоне напорного фильтрования, обычно смывается подслой осадка, находящегося на сите. Глубина прорывов зависит от производительности, содержания твердой фазы в суспензии, конструктивных параметров машины и свойств обрабатываемого продукта (главным образом гранулометрического состава твердой фазы). [c.63]

Описанная физическая мо- Осадок дель процесса позволяет в первом приближении установить зависимость производительности от геометрических размеров ротора. В соответствии с этой моделью время пребывания обрабатываемого материала в роторе определяется геометрией шнека лишь косвенно, и процесс не зависит от скорости относительного движения шнека. До момента наступления переходного режима в роторе центрифуги сохраняется как бы гарантийная зона , т. е. суспензия не достигает края ротора. В этом случае (рис. 21) зона напорного фильтрования составляет 30—40% поверхности ротора. [c.65]

При геометрическом подобии роторов шнековых фильтрующих центрифуг может быть принято допущение о прямой пропорциональности размеров фильтруемого слоя в зоне напорного фильтрования максимальному диаметру ротора, т. е. [c.65]

При центрифугировании крупнозернистых материалов с весьма высоким содержанием твердой фазы (70% и более) зона напорного фильтрования имеет незначительную длину, так как осадок быстро теряет текучесть. В этом случае время пребывания обрабатываемого материала в роторе и производительность центрифуги существенно зависят от геометрии шнека, его относительной скорости и от физических свойств осадка. [c.66]

Важным резервом повышения эффективности центрифуг рассматриваемого типа является возможность усовершенствования конструктивного оформления устройств для ввода суспензии в ротор, которые должны способствовать ускоренному раскручиванию суспензии, равномерному распределению ее по поверхности сита и сокращению длины зоны напорного фильтрования. С этой целью предложено в зоне подачи суспензии устанавливать упругую диафрагму для направления и регулирования потока суспензии, поступающей в ротор. [c.184]

В начальной стадии процесса фильтрования отделение жидкой фазы практически не связано с увеличением толщины слоя осадка и соответствующим возрастанием сопротивления при фильтровании. В данном случае превалирующее влияние на процесс оказывает не сопротивление слоя осадка, который размывается поступающей в ротор суспензией, а сопротивление фильтрующей перегородки (сита). Поэтому для начальной стадии первого периода тонкослойного центробежного фильтрования вместо термина фильтрование е образованием осадка предложено применять термин напорное фильтрование [101]. [c.90]

СИТО 2 — шнек 1 — зона напорного фильтрования 1 — зона центробежного отжима [c.91]

На рис. 4-4 приведена зависимость влажности осадка от производительности по исходной суспензии, полученная при )азделении суспензии полистирола на центрифуге ФГШ-15 102]. При увеличении подачи исходной суспензии от 100 до 350 кг/ч влажность осадка повышается незначительно (кривая 1) с увеличением подачи более 400 кг/ч резко возрастает влажность осадка, так как нарушается нормальный режим работы. При дальнейшем увеличении производительности в приемной камере появляется свободная жидкость. При производительности выше 700 кг/ч центрифуга работает в режиме захлебывания, во время которого в роторе устанавливается лишь одна зона — зона напорного фильтрования. [c.92]

Согласно предложенной модели ротор подразделяется на две зоны. В зоне I (зона напорного фильтрования) осадок отсутствует, он смывается потоком суспензии и отбрасывается в зону П. В зоне П накапливается осадок с объемной влажностью около 50%. Эта цифра принята на основании опытов по центрифугированию различных осадков в стаканчиковой центрифуге, которые показали, что пористость равна 0,5 и более. [c.92]

Пользуясь описанной моделью процесса, можно определить длину зоны напорного фильтрования и рассчитать параметры процесса, обеспечивающие наличие в роторе как бы гарантийной зоны осадка на поверхности сита. [c.93]

Рассмотрим конический ротор, в котором зона напорного фильтрования ограничена координатами /н и 1. Принимаем, что жидкость, поступающая на сито при / = / , течет к широкому краю ротора в виде тонкой пленки с одновременным фильтрованием через сито, в результате чего толщина пленки непрерывно уменьшается. При достижении координаты 1 = 1х толщина жидкой пленки падает до нуля и напорное фильтрование жидкости прекращается [103]. [c.93]

Для обеспечения нормальной работы центрифуги длина зоны напорного фильтрования (U—Is) не должна превышать 25% от общей длины образующей конического ротора, т. е. ki = = (/i-/hK k-/h)<0,25. [c.94]

Задаваясь длиной зоны напорного фильтрования, из (4.8) можно найти максимально допустимую производительность по суспензии, при которой гарантируется нормальный режим работы центрифуги. Нагрузку зоны напорного фильтрования по фильтрату находим из соотношения (4.9). [c.94]

При l/ 0,5 согласно предложенной модели процесса зона напорного фильтрования практически отсутствует. [c.94]

Представляет интерес определение длины зоны напорного фильтрования с помощью дифференциального уравнения, описывающего течение жидкости в виде тонкой пленки вдоль ротора с одновременной фильтрацией через сито, В результате эксперимента было установлено, что для обеспечения нормальной работы центрифуги длина зоны напорного фильтрования не должна превышать 25,,,30% общей длины образующей конического ротора. [c.362]

При заданной длине зоны напорного фильтрования максимально допустимое значение производительности по суспензии е, и по фугату О [3] [c.362]

I Фильтрующие лопастные центрифуги с центробежной выгрузкой осадка применяют в угольной, пищевой и химической промышленности. При равных по сравнению с другими центрифугами размерах они имеют развитую фильтрующую поверхность в них нет приспособлений для выгрузки осадка. Вертикально расположенный ротор (рис. 11.16) лопастной центрифуги состоит из крышки 1 и днища 2, стянутых шпильками 5. Между крышкой и днищем имеется набор лопастей 3. Суспензия подается в центральную часть ротора в разгонное устройство 4 и попадает во внутренние полости 18—20 лопастей коробчатой формы. Лопасть в поперечном сечении имеет криволинейную форму, поперечное сечение лопасти плавно меняется от загрузочного к разгрузочному концу лопасти. Внутри лопасти находится сито, по которому обрабатываемый материал проходит зоны напорного фильтрования и центробежного отжима. Длина зон зависит от количества подаваемой суспензии. По донной части лопасти жидкость направляется в приемную камеру фильтрата, подсушенный осадок с сит лопастей поступает в сборник осадка. Выводные устройства 6 для фильтрата отверствия а для осадка выполнены на разных уровнях. [c.343]

Содержащиеся в очищенных сточных водах неосажденные взвешенные частицы могут быть также удалены посредством фильтрования на фильтрах с загрузкой, используемой яри очистке воды в системах водоснабжения (см. н.7.4). Однако при проектировании таких фильтров следует учитывать более высокое содержание взвешенных веществ и изменяющиеся расходы сточных вод, с чем не приходится сталкиваться при обработке питьевой воды. Предпочтительно применять песчано-угольные двухслойные фильтры или смешанные загрузки, состоящие из антрацита, граната, песка и гравия. Фильтры с однослойной песчаной загрузкой не могут задерживать большое количество грубодисперсных примесей, так как происходит закупоривание поверхности фильтра. Фильтры с многослойной загрузкой позволяют проводить внутриглубинное фильтрование с повышением степени очистки и увеличением продолжительности фильтроцикла. Обратная промывка фильтров путем пропускания восходящего потока воды через загрузку не дает удовлетворительных результатов для повышения эффективности промывки необходимы дополнительные устройства. Применяют либо продувку загрузки воздухом, либо взмучивание верхнего слоя загрузки при использовании вращающегося водоструйного устройства. Фильтры могут быть гравитационными или напорными в зависимости от имеющегося напора воды. Гравитационное фильтрование дает удовлетворительные результаты при потерях напора 2,4— 3,0 м, тогда как при напорном фильтровании потери напора могут достигать 6 м. [c.367]

Основное преимущество шнековых фильтрующих центрифуг, применяемых в химических производствах, — высокий фактор разделения fr 1200. .. 1800. При таком интенсивном воздействии центробежного поля обе стадии процесса протекают очень быстро. Напорное фильтрование и центробежный отжим не требуют значительных фильтрующих поверхностей, что определяет преимущества конструкции по размерам и металлоемкости. Однако высокая ст епень промывки осадка на этих машинах не всегда может быть достигнута из-за невозможности регулирования времени пребывания продукта в роторе в широком диапазоне. [c.29]

В условиях шнековой фильтрующей центрифуги, в отличие от центрифуг других тицов, в первом периоде процесса фильтрования отделение л<идкой фазы практически не связано с увеличением толщины слоя осадка и соответствующим возрастанием сопротивления при фильтровании. В данном случае превалирующее влияние на процесс оказывает не сопротивление слоя осадка, который размывается поступающей в ротор суспензией и разрушается при движении шнека, а сопротивление фильтрующей перегородки. Поэтому для первого периода процесса центробежного фильтрования в шнековой центрифуге вместо термина фильтрование с образованием осадка правильнее применять термин напорное фильтрование . При малой толщине слоя осадка, а также его интенсивном перемешивании и разрыхлении установить границу второго и третьего периодов процесса трудно и вряд ли целесообразно. [c.62]

По мнению автора, в роторе шнековой фильтрующей центрифуги следует различать две зоны (рис. 18) напорного фильтрования и центробежного отжима. Эти зоны в роторе не имеют четкой границы. Более того, на одном и том же участке поверхности сита могут протекать различные стадии процесса. При инерционном движении суспензии по каналу, образуемому витками шнека и снтом, в резуль- [c.62]

На рис. 20 приведена зависимость влажности осадка от производительности по исходной суспензии, полученная при разделении суспензии полистирола на центрифуге ФГШ-151К. С увеличением подачи исходной суспензии от 100 до 350 кг/ч наблюдается лишь весьма незначительное повышение влажности осадка с 1,8—2,0% до 2,7—3,0% (кривая 1). Однако увеличение подачи до 400 кг/ч приводит к резкому повышению влажности осадка до 4,5—7,0% вследствие нарушения нормального режима работы в осадке наряду с сухим продуктом (влажность 2,0—3,5%) появляются комки влажного полистирола. Влажность осадка в таких комках достигает 16— 22%. Дальнейшее увеличение производительности приводит к увеличению количества комков в осадке и появлению жидкой фазы в камере приема осадка. При этом, начиная с производительности 700 кг/ч, центрифуга работает в режиме захлебывания. В роторе устанавливается лишь одна зона — зона напорного фильтрования. Следует отметить, что при работе центрифуги в режиме захлебывания увеличение производительности не сопровождается сколько-нибудь существенным повышением содержания жидкой фазы в осадке. [c.64]

Вследствие малой толщины слоя осадка, а также его интенсивного разрыхления и перемешивания установить границы между зонами, соответствующими второму и третьему периодам процесса, практически невозможно. Экспериментально в роторах центрифуг со шнековой и центробежной выгрузкой осадка удается различить укрунненно только две зоны (рис. 4-2) напорного фильтрования и центробежного отжима. Граница этих зон нестабильна, особенно у шнековых центрифуг, в роторах которых на одном и том же участке поверхности сита могут протекать различные стадии процесса. [c.91]

Выделим на поверхности участка сита в зоне напорного фильтрования кольцевой элемент пленки жидкости длиной й1 (рис. 4-6). За отрезок времени йт в рассматриваемый элемент через сечение I входит объем жидкости, равный 2ягбЫж т, где б — толщина пленки жидкости, Ыж — средняя скорость течения пленки жидкости по поверхности сита, г — текущее значение радиуса ротора. За этот же отрезок времени через сечение П данного элемента вдоль образующих конического сита вытекает объем жидкости, равный 2я (г- -йг) (б 6) (Мщ йи ) с1х, а через поверхность сита йР — [c.93]

Центрифуги непрерывного действия с центробежной и шнековой выгрузкой осадка. При моделировании центрифуг этого типа главной задачей является обеспечение гарантированной зоны напорного фильтрования в промышленном образце машины. При геометрическом подобии роторов модельного и промышленного образцов центрифуг с учетом формул (4.9) и (4.10) можем написать при y = idem (7.48) [c.138]