Брызгоунос, абсорберы

Во избежание уноса распыленной жидкости с газом прежде применяли низкие скорости газа (менее 1—1,5 м/с), что приводило к малоэффективной работе абсорбера. В последнее время испытаны и внедрены скоростные полые абсорберы [5, 9], работающие при скорости газа до 5—5,5 м/с (и даже выше) с высокими плотностями орошения (30—45 м/ч). Ввиду большого брызгоуноса газ после абсорбера пропускается через выносные циклоны или через установленный в корпусе аппарата жалюзийный брызгоотделитель. [c.534]

Рис. У1-19. Брызгоунос в скоростных полых абсорберах в зависимости от скорости газа и плотности орошения.

Пример. Определить относительную величину брызгоуноса в абсорбере с восходящим движением пленки по следующим данным плотность орошения Г = 0,05 кг/(м-с), вязкость жидкости Лц( = 1-10-3 Па-с, поверхностное натяжение о = 0,05 Н/м, скорость газа г/Ур = 20 м/с. [c.19]

Брызгоунос. Как отмечалось в главе И, при определенных скоростях газ начинает увлекать с собой капли жидкости, которые образуются при разрыве пузырьков, выходящих на поверхность барботажного слоя при этом капли попадают с потоком газа на вышерасположенную тарелку. Унос жидкости газовым потоком приводит к снижению движущей силы процесса массопередачи, увеличению жидкостной нагрузки сливных устройств, потере абсорбента с уходящим из абсорбера газом и является одной h i основных причин, ограничивающих возможность интенсификации тарельчатых аппаратов. [c.464]

Наклон пластин способствует упорядочению циркуляционных потоков в верхней части абсорбера, увеличению эффективности массообмена и снижению брызгоуноса из аппарата. [c.54]

Унос с газом обычно невелик (менее 0,1 кг/т NHg), хотя при определенных условиях он составляет существенную часть потерь. Из данных о давлении паров моноэтаноламина следует, что при абсорбции при атмосферном давлении потери паров моноэтаноламина (без брызгоуноса) могут составлять 0,4—0,5 кг/т Н3. В таких случаях необходимы промывка газов конденсатом или флегмой на колпачковых тарелках в верхней части абсорбера и установка брызго-отбойников. [c.224]

Пленочный абсорбер с восходящим движением пленки. Такие аппараты (рис. 16-8, а, б) состоят из пучка труб 1, закрепленных в трубных решетках 2. Газ проходит через распределительные патрубки 4, расположенные соосно с трубами 1. Абсорбент поступает в трубы через щели 5 (см. узел Б). Движущийся с достаточно высокой скоростью газ увлекает жидкую пленку снизу вверх, т.е. абсорбер работает в режиме восходящего прямотока (см. разд. 6.10). По выходе из труб 1 жидкость сливается на верхнюю трубную решетку и выводится из абсорбера. Для снижения брызгоуноса с отходящим газом в абсорбере устанавливаются брызгоотбойники [c.56]

Расстояние от верха насадки до крышки абсорбера зависит от размеров распределительного устройства для орошения насадки и от высоты сепарационного пространства, в котором часто устанавливают каплеотбойники для предотвращения брызгоуноса из колонны ( 2 м). [c.217]

Механические абсорберы по своей эффективности превосходят абсорберы других типов. Это объясняется тем, что, во-первых, при разбрызгивании жидкости на мелкие капли образуется большая развернутая поверхность контакта фаз, а во-вторых, абсорбция газов летящими каплями в несколько раз больше, чем при тех же условиях стекающей пленкой. Благодаря этому механические абсорберы весьма компактны. Общий недостаток механических абсорберов — сложность конструкции и значительный брызгоунос. [c.174]

Цилиндрические абсорберы с плавающей насадкой отличаются значительным брызгоуносом вследствие высоких скоростей газового потока, поэтому они работают в сравнительно узком интервале рабочих скоростей газов. [c.142]

I — брызгоунос, кг/с п — число ступеней в абсорбере Р — давление, Па АР — гидравлическое сопротивление, Па р — парциальное давление, Па q — теплота межфазного перехода, кДж/кг г — скрытая теплота испарения воды, кДж/кг S — высота сепарационного пространства, м t — температура жидкости, °С и — концентрация двуокиси углерода в жидкости, кг/кг v — содержание паров воды в парогазовом потоке, кг/кг W — линейная скорость потока, м/с л — содержание аммиака в жидкости, кг/кг у — содержание аммиака в парогазовом потоке, кг/кг 2 — концентрация двуокиси углерода в парогазовом потоке, кг/кг а—коэффициент теплоотдачи, Вт/(м2К) б — толщина стенки, толщина загрязнений, м е — допустимая погрешность расчета 0 — температура парогазового потока, °С % — теплопроводность, Вт/(м-К) S — коэффициент гидравлического сопротивления р — плотность, кг/м Reo — число Рейнольдса для парогазового потока в каналах. [c.84]

Сравнение различных типов абсорберов. Основными преимуществами насадочных абсорберов являются их небольшое сопротивление, возможность работы при изменении газовой нагрузки в широких пределах и небольшой брызгоунос. Однако в условиях сернокислотного производства они обладают тем недостатком, что требуют циркуляции больших количеств кислоты (до нескольких сот кубических метров в час) и отвода тепла в выносных холодильниках с невысоким [150—250 ккал/(м -ч- град)] коэффициентом теплопередачи. Кроме того, насадочные абсорберы при больших нагрузках по газу (десятки тысяч кубических метров в час) громоздки и требуют высоких капитальных затрат. [c.211]

Недостатками других, более интенсивных аппаратов (скоростные прямоточные распыливающие абсорберы, барботажные абсорберы) являются значительное сопротивление, ограниченный диапазон изменения газовой нагрузки и повышенный брызгоунос. Скоростные прямоточные распыливающие абсорберы проще и дешевле насадочных и имеют меньшие габариты. Их. применение позволяет снизить капитальные вложения (по сравнению с насадочными), но связано с повышением расхода электроэнергии (вследствие высокого сопротивления) и не устраняет циркуляцию кислоты с отводом тепла в выносных холодильниках. Применение этих аппаратов, по-видимому, целесообразно в качестве первой ступени абсорбции (олеумного абсорбера). [c.211]

Брызгоунос в абсорберах с подвижной насадкой. Данных по брызгоуносу имеется довольно мало [216—218] и они не очень надежны. Отмечается, что унос в абсорберах с подвижной насадкой ниже, чем в барботажных аппаратах, что объясняется, по-видимому, сепарирующим действием шаров. [c.487]

Пенные абсорберы, аппараты Вентури, APT отличаются повышенными сопротивлением и брызгоуносом, либо узким диапазоном рабочей скорости газа. Однако имеется положительный опыт использования аппарата Вентури на одном из металлургических заводов в нашей стране [180] и во многих производствах за рубежом, поэтому необходимо изучать возможность расширения области применения этого аппарата. [c.289]

Брызгоунос из пенного абсорбера незначителен он составляет 3,5—5,5 л/час, т. е. 0,10—0,18% количества кислоты, подаваемой в аппарат. Брызги при всех режимах полностью улавливались обычным брызгоуловителем насадочного моногидратного абсорбера. Перепад давления газа на трех полках пенного абсорбера составляет при оптимальном режиме около 300 мм вод. ст., т. е. в среднем в 3 раза превышает сопротивление насадочного абсорбера. Однако [c.101]

Химические потери моноэтаноламина при очистке конвертированных газов в тех случаях, когда температура греющего пара не превышает 150 С, составляют 0,05—0,1 кг/т NHg, т. е. эта доля в общих потерях амина относительно невелика. При определенных условиях существенную часть потерь составляет унос амина с потоком конвертированного газа. Из данных по давлению паров моноэтаноламина (стр. 60) следует, что при абсорбции без давления потери паров моноэтаноламина (без брызгоуноса) составляют 0,4—0,5 кг/т NH3. В таких случаях необходима промывка газа конденсатом или флегмой (концентрация МЭА в ней не более 0,5%) на колпачковых тарелках в верхней части абсорбера и установка брызгоотбойников. [c.159]

Пленочные абсорберы. В пленочных абсорберах брызгоунос возникает на нижнем конце поверхности у выхода пленки в этом месте амплитуда волн максимальна и образуется некоторое утолщение пленки жидкости ( валик ). При линейных плотностях орощения 0,5—1 м /ч брызгоунос возникает при скоростях газа примерно на 10% более низких, чем скорость, соответствующая точке подвисания при более низких плотностях орощения скорость возникновения брызгоуноса на 30— 45% ниже скорости в точке подвисания [147]. [c.364]

Расстояние от верха насадки до крышки абсорбера зависит от размеров распределительного устройства для орошения насадки и от высоты сепа-рационного пространства, в котором часто устанавливают каплеотбойные устройства для предотвращения брызгоуноса из колонны. Примем это расстояние равным 2,4 м. Тогда общая высота одного абсорбера [c.107]

Ударно-распылительные абсорберы. В работах [27, 28] исследовалась гидродинамика ударно-распылительных абсорберов, близких по конструкции к показанному на рис. У1-П. Минимальная скорость газа в щели, при которой жидкость начинает двигаться вдоль направляющей 1, составляет 6,5—7,5 м/с, а максимальная скорость, выше которой резко возрастает брызгоунос [27] [c.557]

Исследований брызгоуноса в полых распыливающих абсорберах имеется очень мало. По-видимому, величина брызгоуноса определяется не только гидродинамическими факторами (скорость газа, плотность орошения), но также типом форсунок и их расположением. Для скоростных полых абсорберов ориентировочно можно определить брызгоунос [c.557]

Брызгоунос из ступени в ударно-распылительном абсорбере (рис. У1-И) при расстоянии между ступенями 250 мм в кг жидкости/кг газа составляет [27] [c.558]

При работе абсорбера с большими нагрузками по газу оросительные устройства также должны обладать большим живым сечением. Если размер насадки 38 мм, рекомендуют [25], чтобы живое сечение было не менее 35% при насадке кольцами Рашига 50% при насадке седлами Инталокс и 65% при насадке кольцами Палля. В ряде случаев (в частности, во избежание брызгоуноса) целесообразно применять оросительные устройства с разделением потоков газа и жидкости (например, плиты по рис. 121,а и б). [c.488]

В последнее время испытан скоростной полый абсорбер [3], работающий при скорости газа до 5—5,5 м сек при высоких плотностях орошения (30—45 м ч). Ввиду большого брызгоуноса (до 13% от количествз подаваемой на орошение жидкости) газ после абсорбера проходил через четыре соединенных параллельно прямоточных циклона (содержание брызг после циклона составляло около 1 газа). Абсорбер показал высокую эффективность (см. стр. 625), но его сопротивление было сравнительно высоко (около 1400 н/лi ) из-за большой потери давления в циклонах. [c.620]

Расстояние между днищем абсорбера и насадкой определяется необходимостью равномерного распределения газа по поперечному сечению колонны. Расстояние от вер.ха насадки до крьипки абсорбера зависит от размеров распределительного устройства для орошения насадки и от высоты сепарационного пространства (в котором часто устанавливают каплеотбойные устройства для предотвращения брызгоуноса из колонны). Согласно [12], примем эти расстояния равными соответственно 1,4 и 2,5 м. Тогда общая высота одного абсорбера [c.201]

Высота сепарационного пространства служит для снижения влияния на процесс явления брызгоуноса, который в тарельчатых аппаратах проявляется всегда. При разрыве пузырьков, выходящих на поверхность барботажного слоя, газовым потоком увлекаются образующиеся при этом капли жидкости. Эти капли, попадая на вышерасположенную тарелку, снижают на ней движущую силу процесса массопереноса и увеличивают нагрузку на сливные устройства. При выходе из абсорбера газ уносит с собой часть абсорбента, что может привести к его необратимой потере. Для снижения этих потерь применяют различные брызгоуловители над верхней тарелкой (слой насадки, вертикальные гофрированные листы и т. п.) или ловушки капель на выходе газа из абсорбера. Таким образом, явление брызгоуноса является одной из основных причин, ограничи-ваюпщх возможность интенсификации тарельчатых аппаратов. [c.92]

Если найденное значение Н превосходит 40...45 м, целесообразно принять схему из нескольких последовательно соединенных аппаратов. Кроме высоты насадки, размеры колонны должны учитывать расстояние от днища абсорбера до низа насадки, расстояния между ярусами насадки и расстояние от верха насадки до крышки абсорбера. Расстояние от днища абсорбера до низа насадки можно принимать в пределах 2...5 м, что определяется необходимостью обеспечения равномерного ввода обрабатываемых газов в насадку. Расстояние между ярусами необходимо для размещения опорных и перераспределительных устройств и может составлять порядка 0,3...0,5 м, а высота яруса 2...3 м. Расстояние от верха насадки до крышки абсорбера необходимо для размещения оросителя, распределяющего поглотитель по поверхности насадки. В этом пространстве, высота которого может составлять 2...3 м, устанавливаются также каплеотбойные устройства для предотвращения брызгоуноса из колонны. [c.350]

Промышленный насадочный абсорбер с регулируемым запасом жидкости был испытан при более высоких нагрузках по газу (до 0,27 м/с при Р = 2,5 МПа) и по жидкости (до 106 м/ч) на Черкасском ПО Азот . Степень карбонизации насыщенного раствора МЭА с концентрацией 2,5 кмоль/м была повышена с 0,6—0,65 до 0,68—0,74 моль/моль при затоплении нижнего слоя насадки на 2—3 м. Отметим, что увеличение запаса жидкости лишь в нижней части абсорбера и секционирование по высоте аппарата позволили, как подробно описано в работах [210, 233, 234], получить заметно лучшие показатели по сравнению с показателями при использовании абсорбера с высокослойными ситчатыми тарелками. Работа последнего характеризуется нестабильностью и неравномерностью барботажа, свойственной аппаратам без продольно-поперечного секционирования, интенсивным продольным перемешиванием жидкости, значительным брызгоуносом. [c.209]

Для предупреждения вспенивания используют добавки, снижающие устойчивость пен. В качестве антивспенивателей используют силиконовые масла и высококипящие спирты. Хороший результат получен при применении эмульсии 21-2А (или КЭ-10-34), введение которой в количестве 0,0005-0,005% (масс.) в расчете на активное вещество ПМС-200А позволяет увеличить нагрузку по газу в абсорбере и уменьшить брызгоунос. В систему вместимостью 500 м3 добавляют около 50 кг эмульсии. Эмульсию разбавляют конденсатом в 20-30 раз и после перемешивания вводят в систему. [c.122]

Блок 7. Переход, в зависимости от режима движения кон-тактирущих фаз, к расчету брызгоуноса (блок 8) по уравнению (3) для противотока или ik расчету верхней ступени абсорбера (блок 10) при восходящем прямоточном движении фаз. [c.79]

Для определения величины брызгоуноса к выходному штуцеру экспериментального абсорбера присоединяли циклон, в котором отделяли уносимые из аппарата с газом брызги жидкости. Жидкость сливали в мерный цилиндр и определяли ее количество. Каждый опыт проводился в течение 10—20 мин. Исследование брызгоуноса производилось с кольцевой насадкой и без нее при плотности орошения от 1 — 100 м /м час. При этом наблюдали, что при оптимальной скорости газа в случае применения насадки (кольца 10X10X6) унос жидкости ниже в 3—5 раз, чем без применения насадки (рис. 3). Так, при плотности орошения Я = 30 м 1м час унос в аппарате без насадки У = 2,5 м 1м час, с насадкой У=0,8 м м час, а при плотности орошения Я = 60 м м час унос в аппарате без насадки У = 3,82 м м час, в аппарате с насадкой У = = 0,82 ж /л час. Отсюда видно, что интенсивность брызгоуноса в аппарате с псевдоожиженной кольцевой насадкой почти не меняется с увеличением [c.95]

Насадочные абсорберы. Можно предполагать, что в насадочных абсорберах брызгоунос возникает в результате того, что газ срывает с поверхности жидкости капли, которые частично задерживаются в верхних слоях насадки, а частью уносятся с газом. Унос брызг возникает также в наднасадочном пространстве в результате воздействия газа на струи жидкости, вытекающей из оросительного устройства. В частности, значительный унос наблюдается (особенно при повышенных скоростях газа) при орошении брызгалками и разбрызгивающими оросителями, а также распределительными плитами, в которых газ и жидкость проходят через одни и те же патрубки (с. 319). Во избежание брызгоуноса следует избегать течения жидкости в виде струй или капель в наднасадочном пространстве. [c.365]

Абсорберы с подвижной насадкой рекомендуются при обработке загрязненных газов и жидкостей, так как вследствие интенсивного движения насадочных тел забивание насадки твердыми частицами не происходит. В частности, сообщается [57] о применении этих абсорберов для поглощения водой газов, содержащих 51р4 или 51С14 (в этих случаях выделяется твердая 5102). Кроме того, абсорберы с подвижной насадкой могут работать при больших скоростях газа без наступления захлебывания и обладают высоким коэффициентом массопередачи. Их недостатком является довольно высокое гидравлическое сопротивление, значительный (по сравнению с неподвижной насадкой) брызгоунос и износ шаров в процессе работы. [c.437]