Брызгоунос в пенных аппаратах

Повышение линейной скорости газа в пенных аппаратах всех типов ограничивается возрастанием брызгоуноса. Для уменьшения брызгоуноса увеличивают высоту верхней части аппарата над сЛоем пены и расстояние между полками в многополочном аппарате, а также применяют брызгоотбойники (см. гл. I). [c.25]

БРЫЗГОУНОС В ПЕННЫХ АППАРАТАХ [c.82]

В пенных аппаратах создается не стабильная, а динамическая пена, уноса кусков которой не наблюдается. В них имеет место брызговой унос. В соответствии с литературными данными и по нашим наблюдениям [6, И, 234], брызгоунос является сложным явле- [c.82]

Современное состояние промышленности, в частности повышение мощности предприятий, требует применения газоочистной и массообменной аппаратуры максимальной эффективности и удельной производительности (интенсивности). Выше показано, что пенные аппараты, работающие в режиме развитой свободной турбулентности при скорости газа до 2,5 м/с [234, 235] наиболее универсальны и интенсивны. В настоящее время возникли задачи еще большего повышения скорости газа, понижения гидравлического сопротивления аппаратов, ликвидации забивания элементов аппарата твердыми отложениями, снижения брызгоуноса. Кроме того, необходимо удовлетворить требования охраны окружающей среды о снижении расхода воды в промышленности и ликвидации отходов. [c.232]

Проведенные исследования позволяют выявить условия работы завода, при которых скорость коррозии оборудования может быть значительно уменьшена а) снижением концентрации сажи в оборотной воде (улучшение отстоя) б) снижением температуры оборотной воды, подаваемой к полкам пенных аппаратов (налаживание работы градирен и окончание строительства второй градирни на Омском заводе), с целью уменьшения содержания водяных паров в отходящих газах и скорости коррозии стали, вызываемой оборотной водой в) уменьшением брызгоуноса из пенных аппаратов (налаживание работы мокрых электрофильтров) г) применением в оборудовании сухого-улавливания качественной теплоизоляции д) уменьшением подсоса воздуха через неплотности аппаратуры, находящейся под, разрежением. [c.52]

Брызгоунос является одним из основных недостатков пенных аппаратов. [c.72]

Последнее уравнение справедливо при расстоянии от решетки до места вывода газа из аппарата не менее 0,9 м, поскольку такое расстояние необходимо для выравнивания газового потока по всему сечению пенного аппарата. При исследовании системы воздух— 17% раствор поташа подтверждена возможность использования этого уравнения для расчета брызгоуноса с учетом поправок . [c.201]

По мере увеличения скорости газа возрастает унос брызг. При обработке в пенных аппаратах воды или растворов неорганических веществ влияние брызгоуноса несущественно при возрастании гг до 3 м/сек, если расстояние между решетками или от решетки до выхода газа из аппарата не менее 400 мм. [c.433]

При определении брызгоуноса в пенных аппаратах можно ориентироваться данными табл. 2, полученными в результате лабораторных опытов при с о=2 мм, т—5 мм, в системе воздух—вода при температуре 20°С расстояние от решетки до выхода газа из аппарата 700 мм. [c.30]

При обработке в пенных аппаратах воды или растворов, не образующих стойкой пены, брызгоунос незначительно уменьшает количество жидкости на полке при возрастании до 3- 3,5 м/сек, если Лр>400 мм, поэтому к. п. д. полки мало изменяется. Однако во многих производственных процессах вообще недопустимы брызги жидкости в газе после аппарата, хотя работа полки и не нарушается. В таких случаях устанавливают брызгоуловители или принимают при проектировании скорость газа меньше 2 м/сек при /гр>500 мм. [c.31]

Выпуск Нормалей в значительной мере способствовал использованию пенных газоочистителей в промышленности. Дальнейшее совершенствование нормализованных пенных аппаратов должно идти по пути снижения брызгоуноса [76] и улучшения распределения газа в аппаратах большой производительности. [c.62]

При Юг — 2,0 м/с Юп = 3,18 м/с диаметр капель, скорость витания которых = 3,18 м/с, составляет 780 мкм [346], в то время как при ю,. = 2,0 м/с он равен 540 мкм. Поэтому, очевидно, что брызгоунос сразу же за пенным слоем значительно выше, чем на расстоянии Я. Величина Н определяет минимальное расстояние, на которое решетка должна быть удалена от места вывода газа из аппарата. Соблюдение этого условия дает возможность предотвратить унос капель жидкости, скорость витания которых больше Исследования показали, что,окончательное выравнивание газового потока при пенном режиме на решетке (в интервале скоростей Шу = = 1,5- -2,0 м/с) происходит при Я 0,9 м. [c.86]

Учитывая некоторое снижение объема газа на выходе из аппарата, нежелательность брызгоуноса (возникающего при высоких Шг), целесообразность ограничения гидравлического сопротивления аппарата Р и возможность изменения производительности аппарата в пределах 25%, принимаем w - = 2 м/с (под решеткой). Применяя однополочный аппарат, подсчитаем высоту пены, чтобы обеспечить принятый к. п. д. (т п) пылеуловителя. [c.182]

Скорость газа ш принимается в пределах от 1 до 3 м/сек. При меньших скоростях исчезает пенообразование, при больших — струйный прорыв газа разрушает пену, что увеличивает брызгоунос. Если по условиям пронзводства возможно небольшое колебание подачи газа в аппарат, то целесообразно принимать среднюю расчетную скорость ш 2 м/сек. [c.491]

Исследования показали [17], что размер преобладающей части капель, генерирующихся в пенном слое, довольно велик (в основном больше 200 мкм). Крупный размер капель позволяет практически избавиться от брызгоуноса при помощи простейших инерционных ловушек, устанавливаемых в верхней части аппарата или после него. Другим способом борьбы с брызгоуносом является искусственное снижение скорости газов за счет расширения верхней части аппарата. Так снижение скорости газа с 2,0 до 1,2 м/с позволяет уменьшить брызгоунос (по весу уносимых капель) на 75%- [c.112]

Для уменьшения брызгоуноса верхняя тарелка пенного пылеуловителя должна быть удалена от места отвода газа из аппарата на расстояние не менее 0,9 м. Для борьбы с брызгоуносом в верхней части аппарата или за ним может быть установлен простейший каплеуловитель или может быть увеличено сечение верхней части аппарата с целью снижения в нем линейной скорости газа. Снижение скорости газа с Шг от 2 до 1,2 м/с (позволяет уменьшить брызгоунос на 75%. - [c.124]

Таким образом, рис. 4 показывает, что чем выше скорость газа, тем интенсивней работа аппарата и тем меньше затрата энергии на единицу интенсивности. Однако повышение скорости газа свыше 3—3,5 м юек во многих случаях невозможно ввиду сильного брызгоуноса. Интенсивность процессов тепло- и массопередачи в области скоростей газа, соответствующих образованию подвижной пены (м > 1 м юек), много больше, чем в области скоростей, характерных для барботажа и образования малоподвижной пены (и < 0,7 м сек) при почти одинаковом гидравлическом сопротивлении. [c.198]

Изучено явление брызгоуноса на провальных решетках. Получено выражение для количественного определения брызгоуноса при пенном режиме для системы воздух — вода в зависимости от скорости газа в аппарате и высоты условного слоя жидкости в нем [c.200]

Пенные абсорберы, аппараты Вентури, APT отличаются повышенными сопротивлением и брызгоуносом, либо узким диапазоном рабочей скорости газа. Однако имеется положительный опыт использования аппарата Вентури на одном из металлургических заводов в нашей стране [180] и во многих производствах за рубежом, поэтому необходимо изучать возможность расширения области применения этого аппарата. [c.289]

Данные многочисленных исследований показывают, что унос жидкости газовым потоком пропорционален квадрату и даже кубу скорости газа в аппарате [1]. Определенное влияние на брызгоунос оказывает скорость газа в щели барботажного устройства и характер барботажа. В частности, установлено [21, что наличие динамически устойчивой пены над слоем жидкости уменьшает брызгоунос. Замечено [3], что унос жидкости с провальных тарелок меньше, чем с переточных, вследствие сепарирующего действия струй стекающей жидкости. [c.192]

Капельный унос в 11енных аппаратах обнаружен и исследован еще в работах [232, 234, 235]. По полученным данным, критическая точка, после которой наступает стремительное возрастание брызгоуноса в связи с тем, что начинает сказываться инжектирующее действие газа, отвечает значению 2,5 м/с. Брызгоунос увеличивается с уменьшением высоты исходного слоя жидкости. Это противоречит тому, что наблюдалось в ректификационных колоннах (при малых скоростях газа), но становится понятным, если учесть своеобразную роль слоя динамически устойчивой пены в пенном аппарате, в известной мере выполняющей функцию брызгоулойителя. По нашим наблюдениям, брызгоунос резко усиливается при малом слое пены или неравномерном покрытии ею решетки, особенно больших размеров, когда может иметь место струйный прорыв газа. [c.84]

Брызгоунос, как следует из изложенного выше, невелик даже при больших скоростях газа в аппарате. Шервуд [430] считает, что унос, меньший 0,1 кг жидкости на 1 кг газа, не изменяет значительно к. п. д. ректификационной тарелки. Если принять эту величину и для процессов в пенном аппарате (хотя при абсорбционных, десорбционных и тепдообменных процессах брызгоунос играет меньшую роль, чем при ректификации), то можно видеть, что при исследованных условиях унос весьма далек от тех значений, которые могут заметно повлиять на к. п. д. пенного аппарата. Поэтому при выборе режима пенного аппарата вопрос о допустимости брызгоуноса следует решать, исходя из других соображений. [c.87]

Выбор расчетной скорости газа в аппарате Скорость гааа в полном сечении аппарата является одним из определяющих факторов, от которых зависит эффективность работы аппарата в целом, поэтому очень важно правильно выбрать ее расчетное значение. Допустимый диапазон скоростей газа в пенном аппарате лежит в пределах 0,5—3,5 м/с (см. гл. I). При верхнем пределе скорости газа 3—3,5 м/с резко возрастает унос вода с решетки в виде брызг. В аппаратах, имеющих высокий слой пены (100— 300 мм) значительный брызгоунос начинается при Юг = Ъ м/с. В хш-леуловителях, где высота слоя пены не превышает 30—100 мм, струйный прорыв газа, разрушение пены и сильный брызгоунос начинаются при Юг = 2- 2,5 м/с. Таким образом, при скоростях газа свыше 2 м/с уже необходимо использовать брызгоуловители. [c.199]

На рис. 1.4 дано сравнение эффективности пылеулавливания в аппарате со стабилизатором и без него, которое показывает значительное преимущество нового пенного пылеуловителя даже при удельном расходе воды 0,05 л/м против 0,4 л/м в отсутствие стабилизатора. Особенно заметны преимущества ПГПС-ЛТИ-И при высоких скоростях газа. В обычных пенных пылеуловителях нри Шг =3 2,2 м/с происходит снижение эффективности пылеулавливания в аппарате со стабилизатором наблюдается неуклонный рост во всем диапазоне Юг (см. рис. VI.4). Кроме того, уменьшается брызгоунос — на 20—25% по сравнению с пенным аппаратом без стабилизатора. [c.240]

Пенные аппараты со взвешенной насадкой (ПАВН). Создание трехфазного взвешенного слоя путем помещения твердой подвижной насадки в слой пены приводит к дополнительному увеличению турбулентности потоков газа и жидкости и развитию межфазной поверхности, к более равномерному распределению газа и жидкости по сечению аппарата, а главное к значительному уменьшению брызгоуноса, что особенно важно для пенных аппаратов. Увеличение турбулентности и дополнительное развитие мйкфазной поверхности, способствуют повышению значений коэффициентов тепло- и массообмена. [c.243]

Разработка ЛТИ имени Ленсовета п институтом Гипрогазоочистка типоразмеров пенных аппаратов в значительной степени способствовала их использованию в промышленности. Так, с 1969 г. налажен серийный выпуск промышленных пенных аппаратов на Курганском, а с 1977 г. — на Павлоградскол заводах химического машиностроения. Дальнейшее совершенствование пенных аппаратов должно идти по пути снижения брызгоуноса [137] и улучшения распределения газа в аппаратах большой производительности. [c.288]

Таким образом, именно утечка ограничивает снижение скорости газа в отверстиях решеток пенных аппаратов, а следовательно, и снижение гидравлического сопротивления решеток потоку газа. Брызгоунос вреден в подавляющем большинстве технологических процессов, в которых находит применение пенный режим брызгоунос ограничивает повышение скорости газа в долном сечении аппарата, а следовательно, и интенсивность работы. Для уменьшения брызгоуноса следует увеличить высоту верхней части аппарата над полкой и расстояние между решетками в многополочном аппарате. [c.15]

Выше отмечалось ( 1.1), что жидкость над решеткой пенного аппарата может распределяться в трех зонах барботажа, пены и брызг. Количественное соотношение между этими зонами зависит от многих режимных факторов и главным образом от скорости газа в полном сечении аппарата г, в определенных переделах которой доминируют та или иная газожидкостная система и гидродинамические режимы. При появлении (кроме пены) значительного количества брызг жидкости, хотя и сохраняется высокая интенсивнюсть работы аппарата, но имеет место большой унос жидкости с газом, что в ряде случаев недопустимо. Решающее влияние на рост брызгоуноса обычно оказывает повышение аУг и уменьшение расстояния от решетки до выхода газа (или между решетками). Брызгоунос сильно возрастает также при неравномерном распределении газа по сечению аппарата. [c.44]

Главным недостатком пенных аппаратов является брызгоунос. Борьбу с брызгоуносом осуществляют снижением скорости газа, а также установкой в верхней части аппарата инерционных брызгоу-ловителей. Полностью ликвидировать брызгоунос трудно. [c.408]

Один из способов ускорения процесса массообмена — увеличение, скорости взаимодействующ,их фаз, за счет чего увеличивается турбулентность двухфазного потока, однако с увеличением скорости резко возрастает пено- и брызгоунос, устранить который очень трудно. Поэтому, например, в барботажных колоннах скарость пара, рассчитанная на полное сечение колонны, не превышает 1 — 1,5 м/с. В настоящее время ведутся усиленные работы по интенсификации процессов массообмена между жидкостью за счет приложения к системе дополнительной энергии. Был разработан и освоен в промышленности ряд аппаратов с вращаюш,имися элемектами, в которых для интенсификации цроцесса применяется центробел<ная сила, и ряд скоростных аппаратов, использующих энергию потока газа или жидкости. На рис. 123 приведена классификация ректификационных и абсорбционных аппаратов по типу контактного устройства. [c.136]

Дальнейшее совершенствование аппаратов на Оленегорс1 о ГОК направлено на устранение брызгоуноса и ликвидацию шихся случаев забивания решеток. С этой целью устанавливац д аппараты с противоточными решетками и стабилизатором пен р слоя, а также более эффективные брызгоуловители [160, 162]. [c.273]

Авторы пенного способа очистки газов М. Е. -Позин, И. П. Мухле-нов и Э. Я. Тарат указывают, что подвижная пена существует при скорости газа от 0,7 до 3,5 м сек. Так как у нижней границы этой зоны скоростей утечка жидкости через отверстия решетки усиливается, а при очень высоких скоростях усиливается брызгоунос, то в качестве пределов рациональных значений скорости газа в свободном сечении аппарата рекомендуют 1,3—3,0 м/сек. В этих пределах происходит закономерное возрастание высоты пены с увеличением скорости газа. [c.175]

Принятые обозначения Ар — полное гидравлическое сопротивление решетки, кес1м Арс, — гидравлическое сопротивление сухой решетки, кгс/м анг — скорость газа в свободном сечении аппарата, м1сек уп у — удельный вес газа и жидкости, кгс/м g — ускорение силы тяжести, м/сеФ, 8о — свободное сечение решетки, Ар — гидравлическое сопротивление за счет сил поверхностного натяжения, кгс м" Ь — плотность орошения, кг (м -ч) О — весовая скорость газа, кгсЦм ч) ш р — предельная скорость газа при пенном режиме, ж/сек экв — эквивалентный диаметр отверстия на решетке, м Ьц — количество уносимой воды (брызгоунос), г/л( газа к — высота условного слоя жидкости в аппарате, мм т — удельный расход воды, м 1м газа. [c.201]

Весьма большое влияние яа нормальную работу тарелок оказывает расстояние между ими, так как оптимальная скорость движения пара в колонне определяется в основном расстоянием между тарелками. При недостаточном расстоянии возможен значительный брызгоунос, а в некоторых случаях — пе-ноунос и даже заполнение всей колонны пеной (наблюдается при переработке бражки с повышенной кислотностью). Вследствие этого при переработке бражки с повышенной кислотностью скорость пара в колонне должна снижаться, а это приводит к понижению производительности аппарата, определяемой скоростью пара, диаметром аппарата и флегмовым числом. [c.359]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология