Состав на тарелках

Сырье под давлением 1,92 МПа в жидкой фазе подается в теплообменник, где нагревается до 177 °С. После теплообменника поток делится на два один нагревается в теплообменнике до 180°С при 1,7 МПа, а другой—до 204 °С при 1,62 МПа. Затем оба потока раздельно поступают в сепараторы. После разделения в сепараторах паровые и жидкие фазы четырьмя потоками подаются на разные тарелки колонны. При давлении верха колонны 1,38 МПа и температуре 43 °С происходит разделение катализата на четыре целевых фракции. Состав нестабильного катализата приведен в табл. У.8. [c.276]

Расход или состав сырья редко выбирают в качестве регулирующих параметров процесса. Эти параметры обычно стараются стабилизировать, так как условия работы установки и других аппаратов не позволяют менять их в широких пределах. Тем не менее причиной нарушения качества продуктов разделения часто являются изменения расхода или состава сырья. На рис. VI-18 изображена одна из возможных схем регулирования расхода сырья с коррекцией по составу флегмы на контрольной тарелке. [c.331]

Состав сырья, поступающего в колонну, может колебаться, поэтому но высоте колонны обычно предусматривают два штуцера ввода сырья один в месте перехода колонны от одного диаметра к другому, второй — на 3—4 тарелки ниже. [c.91]

Конечно, ограничение, обусловленное низкой движущей силой, снимается, если газовая фаза состоит из чистого абсорбирующегося компонента. В этом случае выходящий газ имеет более низкую скорость, но его состав равен составу входящего газа. Если же газ не чистый и имеется слишком сильное ограничение движущей силы, то можно использовать каскад контакторов например, колонну с ситчатыми-или колпачковыми тарелками можно рассматривать как последовательный ряд полых абсорберов смешения. [c.88]

Принципиально расчет можно начинать с любого уровня колонны, для которого известен состав одного из потоков. Начнем расчет, например, с концентрации хц нижнего продукта. Состав г/д пара, равновесного остатку, найдется, если из точки А (хц, Xr) провести вертикаль до пересечения с кривой равновесия ОаВ в точке 1 xr, Ун). Состав же х встречной этому пару флегмы, стекающей с нижней тарелки колонны, найдется по кривой концентрации А ЪВ как абсцисса ее точки, имеющей ординату, равную г/д. Для этого из точки i xr, уд) проводится горизонталь до пересечения с кривой концентраций в точке 2 х , г/д). Очевидно, точка 3 кривой равновесия, лежащая на вертикальном отрезке 2—3, имеет координаты х , у ), а точка i кривой концентраций, лежащая, на горизонтальном отрезке 3—4, имеет координаты (хз, Ух). Так, строя ступенчатую линию между кривой равновесия и линией концентраций, можно пройти по всей отгонной колонне снизу вверх, последовательно определяя составы паровых и жидких потоков для всех ее межтарелочных отделений. [c.145]

Принципиально расчет можно начинать с любого уровня колонны, для которого известен состав одного из потоков. Начнем, например, с концентрации у верхнего продукта. Состав флегмы, равновесной дистилляту, найдется, если из точки С (Уо, Уо) провести горизонталь до пересечения с кривой равновесия в точке 1 (агц, г/д). Состав же Ух встречного пара, поднимающегося с верхней первой тарелки колонны, найдется по кривой концентрации СЬ как ордината ее точки, имеющей абсциссу, равную Хц. Для этого из точки 1 х , г/д) проводится вертикаль до пересечения с линией концентраций в точке 2 х , у ). Очевидно, точка 3 кривой равновесия, лежащая на горизонтальном отрезке 2—3, имеет координаты х , г/х), а точка 4 кривой концентраций, лежащая на вертикальном отрезке 3—4, имеет координаты (х , У2). Так, попеременно строя горизонтальные и вертикальные отрезки ступенчатой линии между кривой равновесия и линией к онцентраций, можно пройти сверху вниз по всей укрепляющей колонне, последовательно определяя составы паровых и жидких потоков во всех ее межтарелочных отделениях. [c.157]

Этот состав х представляет абсциссу точки ( , г/й), лежащей на кривой концентраций верхней секции и связывающей составы встречных под ее нижней тарелкой паровых и жидких потоков. [c.170]

Этот вывод можно подтвердить рассмотрением другого случая, когда уровень подачи сырья по высоте колонны поднимется на одну ступень. В этом случае число тарелок укрепляющей секции уменьшается на единицу и фигуративная точка (х ,, Ут), связывающая составы фаз, встречных под нижней тарелкой верхней секции, поднимается по кривой концентраций Мс на одну ступень и занимает положение 8 х1, у т). По значению х к абсциссы этой точки можно найти точку х1, у" ) на сопрягающей линии тп п соответственно по ординате точки определить состав у ц паров, поднимающихся с верхней тарелки отгонной части. Фигуративная точка, связывающая составы на верху отгонной секции, найдется, если через точку провести горизонталь до ее пересечения с линией концентраций отгонной секции Kf в точке х т, у л). [c.171]

И далее по закону Рауля найти состав равновесной жидкой фазы, стекающей на верхнюю тарелку отгонной колонны [c.241]

Состав флегмы, стекающей с пятой тарелки [c.245]

Во второй же колонне, куда подается только фаза go, 2 декантата, равновесная парам Е, флегма, стекающая с самой верхней тарелки, должна иметь тот же состав Хд, 2, что и питание gg, колонны. Следовательно, жидкий слой gQ, декантатора должен подаваться под самую верхнюю тарелку второй колонны. [c.293]

Далее, следует закрепить определенный рабочий режим разделения в колонне, задавшись избыточным значением тепла кипятильника либо конденсатора или назначив состав какого-нибудь одного из внутренних потоков колонны, с учетом этих условий. Можно, например, задаться составом г/ паров, поднимающихся на самую верхнюю тарелку укрепляющей секции это позволит сразу рассчитать относительное количество парового потока [c.306]

Состав i/i парового потока Gy, поднимающегося на самую верхнюю тарелку, можно найти как абсциссу точки пересечения оперативной линии iS jg o, 1 с линией энтальпий насыщенных паров, ибо флегма j, встречная парам Gy, равновесна эвтектическому паровому потоку Ge, уходящему с верхней тарелки. [c.311]

Для потарелочного расчета колонны важное значение имеет то обстоятельство, что в потоках, отходящих из секции питания, в которой должны быть увязаны результаты расчета отгонной н укрепляющей секций, очевидно, должны присутствовать все компоненты сырья. Возникает вопрос, каким же образом, двигаясь снизу вверх по отгонной секции или сверху вниз по укрепляющей, можно достичь составов потоков секции питания, если отправные точки расчета, остаток и дистиллят, содержат лишь неуловимые количества нераспределенных компонентов. Эту трудность обычно преодолевают следующим образом. Начиная с какой-то тарелки отгонной секции, подправляют составы ее фаз, введя некоторое количество легких нераспределенных компонентов, практически не содержащихся в остатке, а начиная с какой-то тарелки укрепляющей секции, вводят в состав ее фаз некоторое количество тяжелых нераспределенных компонентов, практически не содержащихся в дистилляте. Такое регулирование составов не может быть произвольным, ибо должно обеспечить получение составов фаз тарелки питания в конце расчета секций колонны. Поскольку нет объективных количественных критериев, позволяющих устанавливать меру и уровень ввода дополнительных компонентов в состав потоков отгонной и укрепляющей секций, приходится прибегать к методу подбора и вести расчет сложной колонны путем последовательных приближений. [c.345]

Располагая принятым составом дистиллята, можно для любого тина конденсационного устройства найти состав парового потока 1, поднимающегося с верхней тарелки колонны, и количества отдельных компонентов в нем. Для определения состава равновесной флегмы следует воспользоваться уравнением равновесия в форме [c.399]

Расчет процесса ректификации по методу температурной границы деления смеси. Принимая в качестве исходных данных состав сырья Хръ заданное разделение между дистиллятом и остатком ключевых компонентов г и г1зя = где й,-, и — моли -го компонента в дистилляте и остатке соответственно), коэффициент избытка флегмы и положение тарелки питания определяем относительный расход дистиллята г = 01Р, флегмовое число Я, число теоретических тарелок N и полные составы продуктов Хв1 и х 1- [c.126]

Для углубления отбора масляных фракций и получения утяжеленных остатков рекомендуют различные схемы перегонки с дав лением в зоне питания не выше 26—40 гПа. При одноколонной схеме целесообразно использовать рецикл тяжелой флегмы— 10% на исходный мазут с глухой тарелки над вводом сырья через печь в колонну [74]. При давлении в зоне питания не более 26 гПа необходимое качество остатка обеспечивается без применения водяного пара в качестве отпаривающего агента, так как в области низкого давления температуры кипения масляных фракций - снтгжаются настолько резко, что дальнейшее понижение парциального давления углеводородов уже не требуется. При низком давлении перегонки можно использовать также и глухо подогрев гудрона в теплообменниках для создания парового орошения в низу колонны [28]. Вывод тяжелой флегмы с глухой тарелки с рециркуляцией ее в сырье до печи утяжеляет фракционный состав гудрона, обеспечивает достаточную четкость разделения и высокий отбор от потенциала вакуумного газойля. Разделение с выводом флегмы с глухой тарелки без рециркуляции позволяет получать еще более утяжеленные остатки. [c.193]

При регулировании расхода О[рошения подачу теплоносителя в кипятильник стабилизируют, нижний продукт выводят по уровню жидкости в кипятильнике, отбор верхнего продукта стабилизируют. При регулировании расхода орошения хО рошие результаты достигаются при использовании каскадных схем с анализаторами качества, корректирующими задание регулятору расхода орошения по заданному составу на контрольной тарелке коло нны. Например, в изопентановой коланне (рис. У1н20) на 10-й тарелке сверху поддерживали состав па ра с точностью 1%, что обеспечило загрязнение верхнего продукта менее 0,7%. Аналогичная каскадная схема регулирования расхода орошения была осуществлена в изобутановой колонне с поддержанием заданного давления насыщенных паров продукта на 9-й тарелке, считая све]рху. [c.332]

I Четкость ректификации и надежность систем автоматического регулирования заметно повышаются, если в схемах используют анализаторы качества на потоке в качестве управляюшего или корректирующего параметра. Анализаторы качества измеряют состав или какую-либо физико-химическую константу продукта на выходе из колонны или на контрольно й тарелке и при отклонении качества этого продукта от заданного воздействуют на одну из независимых переменных процесса. Самым простым и наиболее эффективным способом использования анализаторов качества в замкнутом контуре регулирования является воздействие сигнала анализаторов качества на подачу теплоносителя в низ колонны., [c.336]

При выборе типа барботажных тарелок следует иметь в виду, что стабилизационная колонна работает с небольшим флегмовым числом и со значительным колебанием состав 1 и количества сырья. Поэтому нежелательно применять барботажные тарелки (например, решетчатые), имеющие узкий диапазон устойчивой работы. [c.91]

При расчете статического реж1ша первоначальный состав жидкости на всех тарелках может бьгь принят равным составу омеси, который отделяется из соотношения [c.84]

Сравнение систем орошения колонны. Если пары, поднимающиеся с самой верхней тарелки колонны, полностью ожижаются и охлаждаются и часть конденсата возвращается на верх колонны в качестве орошения, то такая система съел1а тепла называется холодным (острым) орошением. При этом парциальный конденсатор выпадает из схемы колонного аппарата и его обогатительный эффект должен быть возмещен дополнительной теоретической тарелкой, позволяющей доводить состав паров Gj до состава Хц ректификата (рис. П1.31). Поэтому при холодном (остром) орошении флегма ga, стекающая с верхней тарелки колонны, играет ту же роль, что и жидкий поток, стекающий из парциального конденсатора в случае, когда орошение осуществляется с его помощью. [c.175]

Паровой поток представляющий смесь паровой фазы сырья и паров с тарелки питанпя, ириобретает в эвапорационном пространстве некоторый средний состав и поступает на нижнюю тарелку к верхней секции, а жидкая фаза сырья вместе с флегмой gf , стекающей с нижней тарелки укрепляющей секции, поступает на тарелку питания /, на которой и происходит их смешение. [c.160]

Дальнейший расчет числа теоретических тарелок колонны ведется отдельно по каждой секции, причем совершенно безразлично, в каком направлении, сверху вниз или снизу вверх, вестп расчет составов фаз на последовательных тарелках секций колонны. Важно лишь иметь какой-то отправной состав, известный для какого-нибудь из потоков на любом произвольном уровне рассчитываемой секции. [c.162]

Влияние смещения уровня ввода сырья на общее число тарелок колонны. Вначале исследуем два частных случая. Пусть рассматривается режим работы колонны, при котором состав у паров, поднимающихся с верхней тарелки отгонной секции, равен составу г/с паровой фазы сырья. Тогда и смесь этих паров должна иметь тот же состав, иначе говоря, должно соблюдаться равенство Ул = Ус = Ут- Для определения состава Х/, флегмы, стекающей с нижней тaJ)eлки, нужно па кривой аЬ найти точку с ординатой Ул- Проведя на рис. 111.28 горизонталь НЬ, легко определить состав х как абсциссу точки пересечения Ь этой горизонтали с линией аЬ, сопрягающей составы х и у . [c.167]

Если бы вначале мы исходили из второго случая, при котором состав Xk флегмы, стекающей с нижней тарелки укрепляющей секции, равен составу х . жидкой фазы сырья, то, повысив уровень ввода питания на одну ступень, мы пришли бы к яналогичиому результату. В самом деле, в этом случае конечная точка а (х ., у ) отгонной секции при увеличении числа ее тарелок на единицу пришла бы в га, а конечная точка укрепляющей секции при уменьшении числа ее тарелок на единицу пришла бы в Ъ, общее же число тарелок колонны, как и в первом случае, осталось бы неизменным. [c.168]

Перейдем к расчету секции питанпя колонны. При назначенном расходе тепла в кипятильнике колонны для определенности режима работы нужно закрепить еще один из элементов ректификации в секции питания. Пусть состав паров, поднимающихся с верхней тарелки отгонной секции, г/л=0,656. Тогда, проведя на тепловой диагралше последнюю оперативную линию 5 ал отгонной секции, можно легко найти концентрацию встречного этим нарам жидкого потока 0,440. Остальные элементы ректификации в секции питания колонны, отвечающие данному закрепленному режиму разделения, можно найти по уравнениям материальных балансов. [c.188]

В главе III был рассмотрен режим полного орошения, при котором паровой и жидкий потоки в любом межтарелочном отделении колонны имеют один и тот же состав и равны по величине, т. е. = С,- и Х1+1 = / . Для тройной системы разделение I условиях режима полного орошения можно легко представить на треугольной диаграмме с помощью одних только конод, ибо каждьи конец любой коноды показывает одновременно состав пара, уходящего с г-той, и состав встречной флегмы, стекающей с (г -(- 1)-й тарелки. Так, па рпс. .5 последовательность конод (каждая пз которых выходит из конца предыдущей), соединяющая фигуративные точки остатка N и дистиллята О, определяет путь [c.254]

Найдя из условий равновесия с парами 0 концентрацию флегмы с 1, стекающей с яервой тарелки, можно по уравнению (VI.23) обычным путем последовательных приближений рассчитать состав г72=0,224 паров а ио уравнению (VI. 18) найти [c.280]

По уравнению смешения жпдкого потока с сырьем Ь легко рассчитать состав Хщ флегмы ёт= 1 , которая поступает на верхнюю тарелку отгонной секции г, = 0,0745. [c.280]

Из материального и теплового балансов самого верхнего межтарелочного отделения колонны можно определить относительное количество поступающей на верхнюю тарелку жидкой смеси g , представляющей суммарный поток фазы о, i из декантатора и части G e нерасслоенного конденсата, имеющего совокупный состав [c.307]

Пример VI.4 В секцию питания ректификационной колонны (см. рис. VI. 18) иодается однородная жидкая система фурфурол — вода с начальной концентрацией фурфурола х =0,07 (в массовых долях). Состав эвтектического иара 0 , поднимающегося с самой верхней тарелки колонны, уе= = 0,350. Расслоение конденсата этих наров происходит в отстойнике при температуре декантации гдек=30 °С образуются дистиллят В с концентрацией 1д=0,942 и орошение g ,, у состава ж ,1= 0,088. Состав флегмы равновесной пару 0 при эвтектической температуре te = 97,9 С, составляет Хо,1=0,184 состав пара, равновесного сырью, /с=0,276. [c.308]

С помощью сырьевой коноды (х =0,07, /с= 0,276) можно было бы по тепловой диаграмме найти значения минимальных расхода тепла в кипятильнике и съема тепла в конденсаторе, совместимых с желательной работой колонны. Однако для закрепления определенного режима разделения в колонне зададимся, например, составом /1=0,317 паров 61, поднимающихся на верхнюю тарелку. Состав встречной этому пару флегмы и равновесной эвтектическому пару 0 , поднимающемуся с верхней тарелки, по условию [c.308]

Рекомендуется следующий порядок расчета. Выбирается состав паров, поднимающихся с верхней тарелки первой отгонной колонны, и из их фигуративной точки Gy проводится касательная к кривой растворимости до пересечения с вертикалью хцу = onst в полюсе первой отгонной колонны iSj (xri, Afii). [c.327]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология