Степень паровой смеси

С указанной целью вначале был приготовлен цеолит aY со степенью обмена на Са + 90 экв. % Замену иона Са+ на ион лантанида осуществляли до степени обмена 60 экв. %. Для приготовления катализаторов использовали нитраты Се, Рг, Nd и смесь тяжелых лантанидов. Влияние природы иона РЗЭ изучали на примере реакции получения крезолов из фенола и толуола, которую осуществляли в паровой фазе при атмосферном давлении на установке для каталитических реакций. [c.118]

Пиролиз проводят в трубчатых (реакторах из меди или высокохромистой стали, обогреваемых топочными газами. Время контакта составляет около 0,5 сек, причем для предотвращения последовательных реакций конденсации кетена необходима малая степень превращения ацетона — примерно 11—12%. Выходящую из реактора газо-паровую смесь охлаждают, и кетен растворяется в ацетоне. При дальнейшем получении уксусной кислоты или уксусного ангидрида кетен можно не выделять, а сразу направлять газы на абсорбцию водой или уксусной кислотой [c.335]

В укрупненных опытах для обработки руды была использована воз-душно-паровая смесь. В табл. 3 приведены величины степени окисления хрома руды, обработанной воздушно-паровой смесью с разным временем [c.106]

Технологическая схема каталитической конверсии природного газа изображена на рис. 32. Природный газ, предварительно очищенный от сернистых соединений, поступает в сатурационную башню 1, орошаемую горячей водой. В ней он насыщается водяными парами, после чего смешивается с СОг, поступающей со стадии очистки синтез-газа. Степень насыщения природного газа водяным паром и количество добавляемой СО2 зависят от заданного соотношения СО и Н2 в синтез-газе. Затем газо-паровая смесь подогревается в теплообменнике 2 горячими реакционными газами до 500 °С и поступает в конвертор 5. [c.124]

Пусть дана систе 1а двух неограниченно растворимых друг в друге компонентов, образующих при некоторой концентрации Уе постоянно кипящую смесь с минимумом точки кипения, как. например, раствор бензола и этилового спирта, изобарная диаграмма равновесия которого приведена на фиг. 20. Если состав перегоняемого раствора равен уе. то выкипание системы будет происходить при постоянной температуре и неизменном составе жидкой и паровой фаз во все время испарения начального раствора, пока не выкипит его последняя капля. С другой стороны, если насыщенный пар состава уе охлаждать, то конденсация его также будет происходить при постоянной температуре и при неизменном составе образующейся жидкой и остаточной паровой фаз во все время конденсации, пока не перейдет в жидкость последний пузырек пара. Таким образом, ни испарение, ни конденсация в этом случае ни в какой степени не могут способствовать разделению компонентов системы, если ее начальный состав равен азеотропической концентрации уе [c.63]

При осуществлении- процессов однократного испарения или однократной конденсации можно получить пар более богатый низкокипящим компонентом (НКК), а жидкость более богатую высококипящим компонентом (ВКК), чем исходная смесь. Однако достаточно хорошая степень разделения компонентов не достигается. В случае многократных или постепенных процессов испарения и конденсации можно получить желаемые составы паровой и жидкой фаз, но масса получаемых продуктов незначительна по сравнению с массой исходной смеси. [c.254]

Если исходную паровую смесь подвергнуть однократной конденсации при температуре ок> 2. то паровой остаток будет равен нулю. Поэтому если конечная температура конденсации одинакова, то масса конденсата при однократном процессе будет больше, чем при многократной конденсации. В условиях однократной конденсации и при одинаковой степени конденсации конечная температура процесса будет выше, чем для многократного процесса, а концентрация НКК в паровом остатке меньше. [c.101]

II — двухфазная равновесная область, жидкая фаза которой состоит только из углеводородов, находящихся в состоянии насыщения, а паровая фаза представляет смесь насыщенных углеводородных паров и перегретого водяного пара степень отгона нефтяной фракции отвечает условию О < е < 1 [c.115]

III — двухфазная равновесная область, жидкая фаза которой состоит только из Н2О (степень отгона нефтяной фракции е = 1), а паровая представляет смесь насыщенного водяного пара и перегретых углеводородных паров [c.115]

Пример XI. 4. Смесь, содержащую 15 мольн. % пропана, 65 мольн. % бутана и 20 мольн. % пентана, подвергают равновесной перегонке при температуре = 5°С и давлении 600 мм рт. ст. Определить мольную степень разделения и состав жидкой и паровой фаз. Константы равновесия 1 = 6,34 2 = 1,37 /гз = 0,32. [c.364]

Существует видоизменение этого процесса, в котором в качестве катализатора применяют голубую окись вольфрама. Смесь этилена и паров воды вместе с некоторым количеством жидкой воды пропускают при 300— 345° и 300 ат через слой этого катализатора в направлении сверху вниз [8]. Поскольку гидратация протекает частично в жидкой фазе, а частично в паровой, равновесие сдвинуто в сторону образования этилового спирта в несколько большей степени, чем при чисто парофазном процессе. [c.147]

Таким образом, задача определения объемного источника капельной конденсации сводится к решению следующей задачи. В элементарный объем длины йх — 1/к, ограниченный двумя сечениями /—1 и /, входит парагазовая смесь с мольным расходом П/-1, составом yf j x) температурой нас(/-1). Необходимо определить мольную степень конденсации состав жидкой и паровой фазы на выходе из объема, если температура на выходе равна нас(/). Запишем балансные соотношения по каждому компоненту и уравнение равновесия [c.48]

Сырье — концентрат или гудрон — подается насосом 34 через паровой подогреватель 33 в смеситель 32. Сюда же подается и рафинатная фаза, выходящая из экстрактора 35, и экстрактная фаза, нагнетаемая насосом 22 из экстрактора 21. Из смесителя смесь после охлаждения в холодильнике 29 вводится в экстрактор 27. Степень предварительного нагрева сырья и последующего охлаждения смеси, выходящей из смесителя 32, зависит от вида очищаемого сырья. В смесителе необходимо обеспечить хорошее смешение и необходимую температуру смеси перед ее подачей в экстрактор 27. Температура экстракции должна быть ниже температуры взаимной растворимости компонентов, чтобы смесь представляла две фазы. [c.77]

Еслн горит индивидуальная жидкость, то состав паровой фазы ее не отличается от состава жидкой фазы. Если же горит жидкость сложного состава (смесь), то в верхнем слое ее происходит фракционная перегонка и состав паровой фазы не одинаков с составом жидкой фазы. К этой группе относятся такие распространенные горючие жидкости, как нефть и все нефтепродукты. При их горении происходит испарение в большей степени легко-кипящих фракций, в результате чего жидкая фаза изменяет свой состав, а вместе с этим удельный вес, вязкость и другие свойства. [c.192]

Полученный препарат достаточно чист для большинства применений. Если же желательна более высокая степень чистоты, то полученный препарат растворяют в 300 мл диметилформамида, прибавляют 10 г активированной окиси алюминия (48—100 меш) и смесь фильтруют. Фильтрат нагревают на паровой бане до 80—90°, после чего немедленно прибавляют 1 л кипящей воды (примечание 2). Полученную смесь охлаждают в бане со льдом, выпавшие кристаллы 2,5-диамино-3,4-дициано-тиофена (имеющие телесный оттенок) отфильтровывают на воронке Бюхнера и тщательно промывают 500 мл ацетона выход составляет 26—28 г (79—85% теоретич.). Препарат не имеет определенной температуры плавления, но при нагревании выше 250° возгоняется с некоторым разложением. [c.12]

Возможность проведения процесса паровой конверсии в расплаве меди мы показали прямыми экспериментами. Опыты проводились в графитовом тигле, силицированном (т. е. покрытым 81С) изнутри и снаружи, на установке, схема которой представлена на рис. 5. Результаты этих опытов со смесью СН4 Н20=1 1 приведены на рис. 6. Смесь природного газа и водяного пара готовили путем продувания газа через пористые мембраны, находящиеся в сосудах с водой, подогретой до определенной температуры. При этом степень превращения углерода можно оценить по отношению [c.34]

Смесь аммиачных и водяных ларов поступает в дефлегматор с температурой 100—105°. При охлаждении паровой смеси до температуры 90—92° происходит в основном конденсация водяных паров. Аммиак при этой температуре находится в газообразном состоянии и только в очень Незначительной степени растворяется в конденсате водяных паров, который называется флегмой. Охлаждение паров в дефлегматоре производится технической водой через металлическую стенку. [c.94]

Сущность этого метода заключается в периодическом, по мере надобности, извлечении паров сжиженного газа из резервуара, частично заполненного жидкостью. Образование паров сжиженного газа в этом случае происходит за счет скрытой теплоты испарения самой жидкости и притока тепла из внешней среды. В случае, если в резервуаре содержится смесь сжиженного газа, в составе которой имеются углеводороды с различной упругостью паров, состав паровой фазы, находящейся над жидкостью, будет отличный от состава жидкой фазы. При этом по мере отбора паров сжиженного газа оба состава будут непрерывно меняться в зависимости от степени этого отбора. Физический смысл периодического отбора паров заключается в том, что когда из резервуара начинается отбор насыщенных паров, нарушается равновесие между паровой и жидкой фазами сжиженного газа, которое имело место до начала отбора, В результате этого давление в резервуаре несколько снижается и жидкая фаза начинает кипеть, продолжая испаряться до тех пор, пока идет отбор паров. Давление и температура в резервуаре снижаются, а по мере достижения постоянного отбора восстанавливается постоянство обмена тепла. При [c.371]

При составе смеси Хх. долей моля легколетучего (бензола) и температуре практически имеется только одна жидкая фаза — смесь бензола и толуола. С повышением температуры смеси до 2 появится паровая фаза состава Хг. Так как давление постоянно, то при наличии двух фаз удет только одна степень свободы, и, следовательно, с изменением температуры изменится и состав фаз. [c.508]

В качестве окислителей обычно пользуются кислородсодержащими неорганическими соединениями, а иногда и органическими. С помощью катализаторов возможно использование для окисления кислорода воздуха, как наиболее доступного и находящего в настоящее время значительное применение в практике агента. Окисление кислородом воздуха при высокой температуре осуществляется над слоем или через слой катализатора (чаще в кипящем слое). В качестве катализаторов применяют смесь металлов ванадия, железа, молибдена, вольфрама, серебра, меди, никеля и ряд других металлов или их окислов. Окислителями также часто служат неорганические соединения высшей валентности, — например, СиСЬ, РеСЬ, Мп2(504)з, которые, переходя в соединения низшей степени окисления, отнимают водород от окисляемой молекулы, а иногда вводят в нее кислород, отнимая водород от воды и освобождая атомарный кислород. В этом случае окисление ведут в колонных или в контактных аппаратах, соответственно в жидкой или в паровой фазе, при повышенной (115—130°) или высокой (500—600°) температуре. [c.155]

Иначе обстоит дело с двухкомпонентной системой, состоящей из двух взаимно нерастворимых жидкостей, например толуола и воды. В этом случае в системе будут три фазы две жидкие (вода и толуол) и одна паровая (смесь паров толуола и воды). Д такой системы число степеней свободы равно [c.52]

Иначе обстоит дело с двухкомпонентной системой, состоящей из двух взаимно нерастворимых жидкостей, например толуола и воды. В этом случае в системе будут три фазы две жидкие (вода и толуол) и одна паровая (смесь паров толуола и воды). Для такой системы число степеней свободы L = 2- -3 — 3=1 и, следовательно, из определяющих параметров может быть выбран то.пько один. Так, давлению системы я = 760 мм рт. ст. соответствует температура t = 84,2° и содержание толуола в паровой фазе у = 0,448. [c.48]

IV — трехфазная равновесная область, состоящая из двух практически песмешивающихся насыщенных углеводородной и водной жидких фаз и из одной паровой, представляющей смесь насыщенных углеводородных и водяных паров степень отгона нефтяной фракции отвечает условию 0<е< 1 [c.115]

Двухкомпонентная смесь при температуре кипения (см. пример 8. 2) обладает двумя степенями свободы. Это значит, что если рассматривать смесь при за 1аппом давленпи, то любой температуре между началом (98,6° С) и концом ее кипения (194,5° С) должен соответствовать вполне определенный состав паровой и жидкой фаз. В этом и заключается значеппе правила фаз если взято столько параметров, сколько указано в правиле, то остальные свойства смеси можно выяснить па основе известных закономерностей. [c.150]

Упругость пара бензинов имеет большое значение в смысле определения склонности их к образованию газовых (или паровых) мешков в бензино-проводах при уменьшении давления или при повышении температуры. Кроме того, упругость пара, до известной степени. определяет величину потерь через иопарение при транспорте бензина и т. п. Представляя собой очень сложную смесь индивидов с весьма различными величинами уиругости пара, бензин, очевидно, пе может обладать определенной упругостью пара, так как она зависит не только от природы компонентов смол, но и от их количественных соотношений. Поэтому наблюдаемая упругость пара есть результат суммы известных факторов. Далее вполне очев1ИДна также зависимость величины упругости пара от количества бензина и объема того пространства, в котором он может испаряться, т. е. за- [c.123]

Основное отличие состоит в том, что в роторных колоннах жидкая смесь испаряется в кубе и массообмен происходит при противоточном движении паровой и жидкой фаз, за счет чего обеспечивается высокая степень разделения. Однако как в роторных испарителях, так и в роторных ректификационных колоннах с помощью ротора обеспечивается циркуляция пленки жидкости и тем самым предотвращается обеднение ее поверхности низкокипящим компонентом. Проблемы механической турбулизации тонких слоев жидкости обсуждены в работе Яносфпа [134]. [c.278]

Изучена и отработана на опытной установке схема экстракция — ректификация [25, 26]. Для экстракции используется сольвент, высокая температура кипения которого ( 150°С) позволяет вести процесс при температуре, превышающей температуру плавления фенантрена (температура процесса 110°С). Оптимальное соотношение сырье растворитель равно 0,75 1, продолжительность экстрагирования 5—10 мни. Получаемая в результате смесь антрацена и карбазола содержит 50% антрацена при степени извлечения последнего 97%. На ректификацию подается смесь сольвента и антрацен-фенантреновой фракции. В паровой фазе отводится смесь сольвснта и антрацена, которая и подвергается перекристаллизацип. Ректификация проводится на колонне эффективностью 25 т. т. ири флегмовом числе 9. На рис. 78 представлена принципиальная схема процесса. После сушки от растворителя получают 95—96%-ный антрацен с извлечением до [c.308]

Перегонка с водяным паром. Когда смешаны две взаимонерастворимые жидкости, то каждая из них полностью сохраняет свои свойства. Такая смесь легко может быть разделена на составные части отстаиванием. Система состоит из двух компонентов и трех фаз (двух жидких и одной паровой) и, следовательно, обладает одной степенью свободы [c.110]

В настоящее время при конструировании наиболее эффективных эбулиометров применяется принцип Котрела вокруг термометра, находящегося в паровой фазе (рис. 12.4 и 12.5) циркулирует смесь пузырьков и захваченной жидкости. Эту основную конструкцию совер-щенствуют при помощи устройств, предназначенных для стока жидкости от термометра и регулирования скорости испарения, которую в целях точного определения температуры кипения следует поддерживать в определенном интервале значений, зависящем до некоторой степени от природы жидкости. Особенности конструкций, используемых для анализа гетерогенных смесей, изложены в книге [50]. [c.544]

Бутиролактон является одним из промежуточных продуктов промышленного производства пирролидона из ацетилена и формальдегида. Описан способ получения янтарной и малеиновой кислот окислением бутиролактона кислородом воздуха в паровой фазе в присутствии катализатора. Предварительно нагретый до 30 °С воздух подавали в нижнюю часть противоточной колонны, орошаемой бутиролактоном. Парогазовая смесь, содержащая 2 моль кислорода йа 1 моль бутиролактона, образовавшаяся за счет испарения бутиролактона горячим воздухом, подавалась в подогреватель, где нагревалась до 220—250 С. Далее парогазовая смесь поступала в трубчатый реактор, заполненный катализатором (пятиокись ванадия и окись меди, осаждев[ные на гранулированном алюминии), где в течение 15 мин конвертировалось до 95% бутиролактона. Полезная степень конверсии в янтарную и малеиновую кислоты, которые образуются в соотношении, равном 3 4 2, составляет 77%. Кислоты разделяли дистилляцией или кристаллизацией [41]. [c.56]

Для поддержания постоянного теплового режима, особенно в начале реакции, можно использовать реактор смешения, в котором часть сырья испаряется и после конденсации в выносном холодильнике возвращается в реактор. В реакторе подобного типа необходимо выбрать такую степень превращения, при которой смесь кипела бы при температуре 60—70 °С и давлении, достаточном для полной конденсации паровой фазы при температуре не ниже 40—50°С. Этот процесс легко осуществим при переработке сырья, содержащего около 407о пропана. Для переработки пропан-пропиленовых фракций с более высоким содержанием пропилена реакцию димеризации пропилена было предложено проводить последовательно в двух реакторах. В начале реакции, когда выделяется значительное количество тепла, процесс проводят в реакторе смешения. Конверсия пропилена при работе на 90%-м пропилене не должна на этой стадии превышать 60%. Для достижения конверсии пропилена 95—97% реакцию в дальнейшем проводят в реакторе вытеснения с большим временем пребывания (2—3 ч). [c.104]

Наибольшее практическое применение для обработки опытных данных о равновесии между жидкостью и паром получили различные формы уравнения Гиббса — Дюгема. Это уравнение, как известно, описывает условия фазового равновесия при постоянных температуре и давлении. Согласно правилу фаз Гиббса, бинарная двухфазная система при заданных двух параметрах состояния является нонвариантной, т. е. при заданных температуре и давлении может существовать лишь определенная жидкая смесь, находящаяся в равновесии с паровой фазой определенного состава. Таким образом, при Т — onst и Р = onst составы фаз, входящие в уравнение Гиббса — Дюгема, не могут рассматриваться как независимые параметры состояния системы и уравнения Гиббса — Дюгема и Дюгема — Маргулеса к бинарным двухфазным системам, строго говоря, неприменимы. Поэтому использование этого уравнения для обработки данных о фазовом равновесии в бинарных системах неизбежно связано с термодинамической нестрогостью. Последнюю легко выявить, сопоставляя уравнение Гиббса — Дюгема (1-206) и уравнение состояния фазы (1-193). Из этого сопоставления следует, что использование уравнения Гиббса — Дюгема для обработки данных о равновесии при Т = onst связано с допущениями, что AV JRT) dP = = О, т. е. что коэффициенты активности компонентов не зависят от давления. Последнее положение выполняется с высокой степенью [c.157]

При составе смеси, равной хх долей моля легколетучего (бензола) и температуре ti, практически будем иметь только одну жидкую фазу — смесь eHe -J- eHs Hs. С повышением температуры кипения смеси, равной tt, появится паровая фаза, состав которой, согласно диаграмме, будет л 2. Так как давление постоянно, то при наличии двух фаз имеет место только одна степень свободы, и, следовательно, с изменением температуры будет меняться и состав фаз. [c.455]

Составить тепловой баланс установки по окислению аммиака при содержании NH в газе перед конвертором 9,5% и степени окисления 0,V5, При этом принять, что аммиачно-воздушная смесь не подогревается t — 0= С), а тепло нитрозных газов используется в паровом котле для получения водяного пара давлением 4 ата с теплосодержанием 654 ккал1кг газы прн входе в паровой котел имеют температуру 550° С, при выходе 200° С. Подсчитать также количество получаемого в паров jM котле водяного пара на 1 кг сжигаемого аммиака п количество получаемой азотной кислоты, если коэффициент абсорбции окислов азота 96% и к.п.д. парового котла 0,9. [c.498]