Равновесный модуль упругости

Одним из наиболее важных результатов кинетической теории высокоэластичности является приведенная выше линейная зависимость равновесного модуля упругости при высокоэластической деформации от степени поперечного сшивания. [c.88]

Чтобы решить поставленную задачу, нужно располагать данными о начальных и граничных условиях, а также подобрать соответствующее уравнение состояния, связывающее напряжения с деформациями. При равновесных условиях и малых деформациях поведение несжимаемых эластомеров можно описать с помощью равновесного модуля упругости, который удается связать с молекулярной структурой. В случае больших эластических деформаций, когда зависимость напряжение — деформация становится нелинейной, задача существенно усложняется. Впервые более или менее корректное уравнение состояния для чисто упругого изотропного материала было предложено Фингером [26] [c.572]

Как видно нз рис. 52, а, введение в битум I тииа добавки ОДА изменяет характер зависимости Ig Е от температуры. Хотя точка перелома находится при той же температуре, как и для битума без добавки, однако линейная зависимость деформации от действующего напряжения (равенство начального и равновесного модулей упругости о = т) наступает при более низких температурах — в точке перелома прямой g Eo = g Eo t). Таким образом, участок линейной зависимости, определяемый как область эластического состояния битума, как и в битумах II типа, отсутствует. Снятие действующего напряжения при температурах выше точки перелома не приводит к полному исчезновению деформации, что свидетельствует о процессах необратимого течения, характерных для упруго-пластического состояния. [c.213]

Таким образом, кинетическая теория высокоэластичности приводит к интересному и практически важному результату равновесный модуль упругости прямо пропорционален степени поперечного сшивания (или обратно пропорционален Мс). [c.82]

О и — равновесный модуль упругости при сдвиге и растяжении соответственно а — коэффициент растяжения Я — газовая постоянная Т — температура опыта. [c.94]

Доля полимера в набухшем геле Равновесный модуль упругости Е, Н/м 0.096 0.14 [c.243]

Равновесный модуль упругости можно представить также в виде [c.82]

Угловые коэффициенты участков упругой деформации характеризуют равновесный модуль упругости G. Зависимость его, как и предела прочности, от возраста структуры определяется ростом числа [c.242]

Характеристику структур корок расширяют исследования их упругости. Типичная кинетика упругих деформаций корки той же суспензии, приведенная на рис. 60, позволяет получить ряд рассмотренных в главе V параметров — условно-мгновенный, эластический и равновесный модули упругости Са и С), коэффициент эластичности (Аэ), выражающий жесткость связей коагуляционных структур, [c.286]

Непосредственным результатом всех вариантов кинетической теории высокоэластичности является прямая пропорциональность между изотермическим (равновесным) модулем упругости и абсолютной температурой. Эта закономерность хорошо согласуется с экспериментальными данными, а вычисленные по формуле (3.7) значения модуля упругости по порядку величины совпадают с соответствующими параметрами каучуков. Следует отметить, что изложенная выше модель справедлива лишь для сравнительно малых деформаций. Интересно, что в этом варианте статистической теории не учитывается пространственная сетка, которую образуют полимерные цепи. Вместо этого молчаливо предполагается, что отсутствует необратимое перемещение цепей относительно друг друга при деформации. [c.78]

Из уравнения (3.18) следует, что в случае малых деформаций ( ил 1) равновесный модуль упругости равен = - [c.82]

Расчет по равновесному модулю упругости проводился следующим образом. Для гибкоцепных полимеров модуль сдвига С связан [c.241]

И, наконец, последнее замечание. Указанным выше методом можно более или менее удовлетворительно охарактеризовать сетчатые полимеры с предельной конверсией функциональных групп, однако если необходимо изучать кинетику формирования топологической структуры сетки, то этот метод становится практически непригодным, поскольку при самом процессе определения равновесного модуля упругости выше Тд сетчатого полимера будет продолжаться процесс структурирования. [c.36]

Для исследования кристаллизации используют не только изотермическое изменение напряжения, но и его температурную зависимость. Известно, что равновесный модуль упругости для эластомера в высокоэластическом состоянии линейно убывает с температурой. Развитие кристаллизации приводит к более резкому падению напряжения, в результате чего на прямой, описывающей зависимость напряжения от температуры, образуется из- [c.82]

По-видимому, в условиях релаксации напряжения при сравнительно небольших деформациях механизм процесса также связан с выводом из равновесия исходной структуры и переходом ее в новое равновесное состояние. Во всяком случае характерные зависимости равновесного модуля упругости от условий начальной деформации, температуры и других факторов 2, 62, бз свидетельствуют о том, что процесс релаксации в твердом полимере обусловлен прежде всего разрушением надмолекулярных структур, а не перегруппировкой сегментов макромолекул, от вывод подтверждается также характерной зависимостью времени релаксации от равновесного напряжения [c.354]

В случае мелкосферолитных структур (кривая 5 на рис. IV. 96) в довольно широком интервале температур (от 40 до 100° С) наблюдается стабилизация равновесного напряжения (или равновесного модуля упругости — о /гу Это представляет интерес для практики, так как вследствие независимости механических, и особенно релаксационных, свойств полимерных материалов от температуры нз них можно изготавливать детали конструкций, работаюш,ие под нагрузками в широком интервале температур. [c.359]

Равновесный модуль упругости Gm битумов I типа при 20° С находится в пределах 4—10 10 дин см , при этом условно-мгновенный модуль Gi больше чем вдвое превышает равновесный G , что свидетельствует о наличии у битумов этого типа заметных развивающихся во времени эластических деформаций (см. табл. 10). У битумов III типа (см. табл. 10) значения условно-мгновенного модуля Gi также почти вдвое больше, чем значения равновесного модуля Gm, которые находятся в пределах 1,8—13-10 дин1см . [c.79]

Рис. 19. Изменение >юдуля упругости битума с температурой а—I тип б — 11 тип в — 111 тип О — Ео — начальный модуль упругости ф — равновесный модуль упругости

Св-ва С. п. зависят не только от хим. природы полимерного звена, но и от топологич. структуры сетки, в частности от концентрации и функциональности узлов. Наиб, ярко топологич. структура проявляется в высокоэластич. состоянии (в к-ром, в частности, находятся и эксплуатируются изделия на основе рез1ш). В соответствии с кинетич. теорией высокоэластичности величина равновесного модуля упругости пропорциональна концентрации цепей сетки [c.335]

Известно, что сушка сильно набухших целлюлозных гелей, каковыми являются пленки после обработки NaOH, приводит к образованию водородных связей между ОН-группами, часть которых при повторном набухании в воде сохраняется и играет роль дополнительных сшивок. Чтобы исключить образование дополнительных водородных связей при сушке пленок сшитой МЦ, обработанных 0.5 н. водным растворол NaOH, пленки после промывки от щелочи не сушились, а сразу подвергались испытанию (определение количества поглощенного растворителя и равновесного модуля упругости), Данные для этих пленок, представленные в табл. 9.10, пока- [c.243]

Рис. 24. Зависимость прочности эпоксидного полимера на основе ДГР -Ь -Ь4,4 -ДАДФ С от равновесного модуля упругости

Линейная зависимость между прочностью эластомеров и концентрацией узлов сетки, т. е. равновесным модулем упругости, наблюдается даже для весьма густосшитых эпоксидных полимеров (рис. 24) [107]. [c.224]

Второй способ наиболее широко используется для анализа редкосетчатых полимеров, находящихся в нормальных условиях в высокоэластич. состоянии. Установлено также, что если густосетчатые Т. п., находящиеся в обычных условиях в стеклообразном состоянии, удается перевести в высокоэластическое, напр, при повышении темп-ры или набухании в парах растворителя, то их структурные параметры можно оценивать, используя соответствующие ур-ния, связывающие свойства и структуру. На практике для определения концентрации узлов сетки чаще всего используют упругие свойства ненабухших Т. п. (ур-ния 15, 16, 23). Ур-ния 15 и 23 применяют для определения деформационных свойств (равновесного модуля упругости при растяжении и сдвиге) при деформациях до 10%. При этом следует учитывать, что установление равновесий деформации в Т. п. может происходить достаточно долго, поэтому обычно используют т. наз. условно-равновесный модуль упругости — 10-секундный модуль сдвига или 15-минутный модуль растяжения. При определении больших деформаций используют уравнения (16) и Муни. [c.329]

Определение ХПС и, следовательно, радиационно-химического выхода сшивания в настоящее врем я проводят путем измерения статистических (молекулярный вес, доля оль-фракции) и термодинамических (равновесная степень набухания, равновесный модуль упругости) величин, причем измерения выполнякк после облучения образца. [c.277]

Для каждого покрытия существует предельное значение толщины грунтовочного слоя, при котором внутренние напряжения полностью релаксируют. Эта минимальная толщина бмин является сложной функцией и определяется прежде всего величиной равновесного модуля упругости материала верхнего слоя оо, пластичностью грунта Рт, степенью химического сродства полимеров верхнего и грунтовочного слоев (г [c.213]

Использованная выше модель вязкоупругого тела с одним временем релаксации обладает принципиальным недостатком— она не описывает вязкого течения, в то время как до гель-точки (при tструктурирующийся материал способен течь. Поэтому важно попытаться использовать для обработки полученных результатов более общую модель вязкоупругой среды, а именно рассматривать ее как вязкоупругую жидкость, способную течь. Такая модель представляет собой последовательное соединение вязкого и вязкоупругого элементов первого— с вязкостью fio, второго — с релаксирующим модулем упругости АСр и вязкостью Хр, т. е. его время релаксации Тр = = Лр/АСр. Это так называемая модель Бургерса [174J. Для общности рассмотрения будем также полагать, что существует равновесный модуль упругости Со (хотя, как хорошо понятно, во временном интервале, в котором отверждаемый материал сохраняет текучесть, Со = 0). [c.105]

Механические показатели и кинетика набухания гелей катионных сополимеров АА различных составов проанализированы в водно-апе-тоновых средах с содержанием ацетона О - 90% [67]. Наблюдаемое в эксперименте резкое увеличение равновесного модуля упругости геля сопряжено с фазовым переходом в системе. Эффект коллапсирования зависит от содержания катионных ионогенных групп в макромолекулах сополимера АА, а также от содержания ацетона в смеси. [c.164]

Влияние сывороточного альбумина (СА) на структуру гелей ПАА изучено в работе [77]. Зафиксировано резкое возрастание степени набухания, снижение равновесного модуля упругости и увеличение расстояния г. ежду углами пространственной сетки геля ПАА при введении в субсг ат. .еиредельных производных СА. Эти данные объяснены преимущественным агрегированием блоков ПАА и ПСА в отдельные элементы структуры, хотя блоки ПАА и ПСА связаны между собой химической связью. Для оценки подвижности блоков ПСА в непредельные производные СА вводили специальные флуоресцентные метки. [c.165]

Смотреть страницы где упоминается термин Равновесный модуль упругости: [c.146] [c.194] [c.91] [c.252] [c.242] [c.335] [c.232] [c.241] [c.243] [c.81] [c.179] [c.34] [c.35] [c.36] [c.165] [c.328] [c.329] [c.165] [c.328] [c.89] [c.103]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология