Вихрь распределение

V ( ) — интенсивность вихрей, распределенных непрерывно вдоль скелета. [c.252]

На рис. 3.42 представлены параметры течения за фронтом УВ при Мо = 3, О = 8 см, (1=5 мкм на момент времени / = 0.7 мс. Два верхних рисунка показывают соответственно теневой рельеф давления и теневой образ, на котором зоны высокого давления указаны светлым, пониженного - темным. Здесь темное пятно, обозначенное буквой V, указывает на центр вихря. Распределение плотности частиц подобно показанным на рис. 3.41. Для с/ = 1 мкм, / = 0.2 мс также выражен излом фронта УВ на границе раздела газ - облако и виден излом контактной поверхности. На теневом рельефе продольной скорости газа рис. 3.42 буквой С обозначена треугольная область с резкими границами между фронтом УВ и контактной поверхностью, где продольная скорость смеси меньше, но поперечная составляющая скорости имеет ненулевое (отрицательное) значение. В этом треугольнике имеет место [c.273]

Вихревая дорожка — сагиттальное сечение следа — состоит из двойного ряда вихрей, расположенных в шахматном порядке и вращающихся навстречу друг другу (рис. 66, в). Параметры вихревой дорожки (ее ширина, расстояние между соседними вихрями, распределение скоростей и т. д.) отражают существенные стороны взаимодействия крыльев с потоком в процессе создания аэродинамических сил. [c.137]

В 1959 г. в США был запатентован новый процесс с послойным распределением заряда в камере сгорания [1]. Согласно описанию патента, вихревой поток воздуха вдоль стенок цилиндра, создаваемый при впуске и продолжающийся при сжатии, и впрыск топлива через форсунку, расположенную в камере сгорания, навстречу этому вихрю, создает зону обогащенной смеси в центре камеры — в районе запальной свечи. Начавшееся здесь интенсивное сгорание распространяется к периферии, в результате чего сгорают смеси с а до 3,5. Предложенный процесс в настоящее время значительно усовершенствован и используется в ряде серийных двигателей автомобилей США [2—5]. [c.61]

Чем больше угол поворота колена илн отвода, тем интенсивнее вихре-образование у внутренней стенки, а следовательно, больше неравномерность распределения скоростей по сечению. Так, например, при угле поворота колена бк = 90° и малом радиусе закругления (или при острой кромке) максимальная ширина вихревой зоны достигает половины [c.38]

Вихрь, запертый в каверне, образует основной элемент этой дискретной структуры — ячейку идеального смешения. Последний термин указывает на интенсивность перемешивания в основном объеме ячейки смешение потока в ячейке может, однако, и не быть полным вследствие задержки вещества в застойных зонах, образования мелких вихрей и пр. Тем не менее, и в этих более сложных случаях сохраняется дискретность ячеек, степень же перемешивания потока внутри ячеек можно учесть, введя функцию распределения времени пребывания в ячейке, вид которой будет определяться процессами конвективного и диффузионного переносов, протекающими в различных частях каверны-ячейки. [c.217]

На эпюре суммарной относительной скорости т (рис. 2.2, а, канал I + // +111) видно, что эта скорость увеличивается от лицевой стороны лопасти к тыльной. Согласно уравнению Бернулли, распределение давления в любом сечении канала противоположно распределению скоростей давление увеличивается на лицевой стороне (знак +) и уменьшается на тыльной (знак —), Таким образом, существование относительного вихря связано с силовым взаимодействием между лопастями и жидкостью. [c.32]

В области вихревой трубки вся масса жидкости будет получать от вихря скорость (рис. 69), которая будет максимальной на поверхности вихревой трубки радиусом Гд, а затем ио мере увеличения расстояния от оси скорости постепенно уменьшаются. Если будем иметь вихревую пару, то распределение скорости в поле действия этой нары будет таким, как показано на рис. 70. Под влиянием скорости движения, возбуждаемого вихрем, [c.109]

Введение показателя степени при радиусе R связано со стремлением, с одной стороны, использовать один и тот же закон для свободного (в напорных гидроциклонах) и вынужденного (в открытых гидроциклонах) вихря, а с другой— учесть отклонение характера распределения окружной скорости в реальном гидроциклоне от теоретического. [c.60]

Рассматриваемое течение обладает осевой симметрией, поэтому достаточно изучить картину течения в одной половине канала. Чтобы описать наличие устойчивых циркуляционных зон за пластинами, введем в течение вихри с заданными интенсивностями т=1, 2,. . ., п). В общем случае величины интенсивностей и координаты центров вихрей (а , Ь ) зависят от гидродинамических и геометрических параметров течения. Влияние твердой стенки учитывается введением в течение пластинок, симметрично расположенных к пластинкам длины 1 , а также вихрей с интенсивностями (—Г, ). Пластинки заменим равномерно распределенными вихрями, интенсивность которых обозначим и (— (рис. 3.8). Величины и (—т, ) зависят от координат точек пластин [c.176]

Для определения комплексного потенциала (г) рассмотрим рис. 3.8. Построение х (г) ведется аналогично построению хг(г). Сначала записывается потенциал от равномерно распределенных вихрей на малом элементе длины затем полученное равенство интегрируется по всей длине 1 и суммируется по всем т [c.178]

Для решения системы (3.102) сингулярных интегральных уравнений можно применить приближенный метод интегрирования [671. Интервалы интегрирования разбиваются на достаточно большое число частей, интегралы заменяются конечными суммами, так что система интегральных уравнений сводится к системе линейных алгебраических уравнений, решением которой задача отыскания функций ( ) доводится до конца. Остается определить интенсивности вихрей и координаты их центров а , Ь . Как следует из (3.98), знание зтих параметров полностью решает задачу о распределении скоростей газа в камере с наклонными перегородками (величины В, 1 , а , Уоо задаются априори исходя из геометрии аппарата и условий его эксплуатации). [c.180]

Численный расчет скорости газового потока в аппаратах с системой наклонных перегородок выполняется в следующей последовательности. По формуле (3.103) находится циркуляция вихря. Неизвестная интенсивность определяется решением соответствующей системы уравнений (3.102). После нахождения компоненты скорости и Уу определяются формулами, вытекающими из выражения для комплексной скорости (3.99). Расчеты, выполненные с помощью ЭВМ, сводились в эпюры распределения скоростей по сечениям камеры (см. рис. 3.10). При формулировке исходных допущений физическая картина течения была в известной степени идеализирована, кроме того, алгоритм решения реализовался приближенным методом, поэтому следовало ожидать некоторого расхождения экспериментальных и расчетных значений скоростей потока. Такое расхождение в действительности наблюдалось (см. рис. 3.10). [c.181]

Плоское течение неограниченной массы называют комбинированным вихрем Рэнкина. Наличие стенок, днища и перегородок значительно влияет иа распределение скоростей жидкости, но тем не менее предложенную модель используют при рассмотрении задачи о взаимодействии вращающейся лопасти и потока перемешиваемой жидкости. [c.277]

На рис. 1.19 дана схема структуры установившегося движения потоков в ВТ с ВЗУ при д = 0,5. Поступая в ВЗУ, сжатый газ движется по сужающимся винтовым каналам, разгоняясь до скоростей порядка звуковых. В этом случае имеются условия для возникновения и сверхзвуковых течений по выпуклой стороне каналов, в первую очередь, за счет значительных поперечных градиентов давления при общем снижении термодинамической температуры за счет непрерывного перераспределения поля скоростей, действия центробежного поля и возникающих вторичных циркуляционных течений и вихрей различного вида по высоте канала происходит и температурное разделение слоев. При этом наиболее низкие термодинамические температуры следует ожидать в средней части слоев. После истечения из каналов ВЗУ газ в виде ленточных спиральных струй движется по цилиндрической поверхности трубы, сохраняя приобретенный характер распределения скорости и температуры по высоте. Центробежное поле создает в области сопловых вводов большие градиенты гидростатического давления в радиальном и меньшие — в осевом направлениях. Нижние и средние слои струй, испытывая различной интенсивности торможение, делают реверс осевой скорости на различном удалении от диафрагмы и образуют охлажденный поток. Нижние слои струй, имеющие относительно средних несколько пониженное давление и повышенную термодинамическую температуру, попадая в области малых давлений за срезом ВЗУ, делают поворот на меньшем удалении от диафрагмы и большем радиусе. [c.49]

Колена. На рис. 6.5 показано течение через два колена, расположенных последовательно одно за другим. В каждом колене происходит отрыв потока с образованием вихрей и обратного течения непосредственно за изгибом меньшего радиуса. Особенно это наглядно видно для первого колена, картина течения в котором полностью попадает в поле зрения. Рассмотрение основных действующих сил позволяет сделать вывод, что отрыв потока должен произойти именно в этой области, поскольку центробежная сила вызывает существенный градиент статического давления в радиальном направлении в плоскости изгиба, причем область самого низкого статического давления находится на внутреннем изгибе канала. В условиях потенциального течения статическое давление становится равномерно распределенным по сечению канала после поворота потока в колене, следовательно, оно увеличивается вдоль стенки в направлении потока. В реальных жидкостях наблюдается то же самое распределение давления, но при этом происходит отрыв потока, приводящий к диссипации энергии в вихрях. [c.118]

С помощью изогнутых по спирали лопаток (см. рис. 6.12, б) можно уменьшить диаметр радиального диффузора, требуемый для обеспечения торможения потока до заданной скорости, по сравнению с диаметром диффузора, изображенного на рис. 6.12, а, увеличив длину криволинейного участка канала. Лопатки предотвращают образование больших вихрей в окрестности внешнего периметра, возникающих в результате неравномерности распределения окружной скорости. Эти вихри закручиваются вокруг осей, параллельных оси входного канала. В любом случае во избежание отрыва потока скорость изменения площади проходного сечения канала вдоль линии тока должна быть такой же, как у конического диффузора с углом раскрытия Т. Если накладываются ограничения на радиальный размер диффузора, можно использовать конусообразные лопатки, с помощью которых достигается примерно такой же эффект, что и в конфигурации, изображенной на рис. 6.9, в. [c.124]

На рис. 6.25 показан один из способов размещения трубных пучков пароперегревателя, при котором возникает интересная картина распределения потока. Согласно теории потенциального течения, скорость газа у основания трубного пучка будет намного больше, чем у его вершины, поскольку распределение скорости будет примерно таким же, как и в свободном вихре. Так как температура газа в этой области достигает 1100 С, то вследствие [c.134]

Завершение энергообмена между вихрями считается в сопловом сечении, когда в вынужденном вихре устанавливается адиабатное распределение статической температуры по радиусу. [c.24]

Решение этой системы совместно с уравнением (2.6) дает распределение скорости свободного вихря (2.7) и адиабатное распределение статической температуры по радиусу [c.40]

Выражение (2.7) справедливо для свободного вихря, у которого тангенциальная скорость связана с радиусом траектории частицы и дает постоянную величину, что возможно лишь при отсутствии противотока в вихревой трубе. Возникновение противотока и его влияние на основной поток приводит к изменению распределения его тангенциальной составляющей скорости (2.37). При перестройке поля скоростей кинетическая энергия передается противотоку, что и приводит к уменьшению температуры торможения основной струи на величину [c.46]

И решалась в предположении о линейно.м распределении скорости в вязком подслое, Таким образом, была использована физическая гипотеза о затухании невзаимодействующих вихрей в ламинарном плоско-параллельном, стационарном, безградиеитном теченш (эта гипотеза является, по-видимому, хорошим приближением к действительности непосредственно вблизи стенки). Проведенное теоретическое рассмотрение показало, что структура турбулентности в вязком подслое определяется крупномасштабными вихрями, сильно вытянутыми в продольном направлении. Эти вихри двигаются со скоростью, значительно превышающей локальные скорости в вязком подслое и составляющей примерно полов1шу скорости на внешнем крае пограничного слоя (или на оси, если рассматривается течение в трубе). Этому способствуют и напряжения Рейнольдса, которые затухают пропорционально третьей степени расстояния от стенки. Вычисления показали также, что поперечный интегральный масштаб вихрей в подслое соизмерим с толщиной вязкого подслоя, в то время как продольный интегральный масштаб турбулентности в подслое почти на два порядка больше. Этот факт указывает на важную роль трехмерности пульсационного движения в пределах вязкого подслоя. [c.180]

Возрастание Re и /и приводит к асимметричному распределению касательных сил по поверхности сферы. Однако это оказывает слабое влияние на картину течения внутри капли. Геометрия линий тока внутри катти даже при относительно больших значениях Re и /д мало отличается от адамаровского режима течения, определяемого вихрем Хилла Точка отрьгвз потока от твердой сферы может быть определена значением угла в, при котором касательное напряжение на поверхности обращается в нуль Это эквивалентно обращению в нуль вихря на поверхности При Re 100, например, зоне отрывного течения соответствует угол отрыва 124° В работе [28] на основании обработки экспериментальных данных отмечается, что угол отрыва потока от сферы в области Re <7S0 с погрешностью + 14 % можно коррелировать формулой 83 262 Re 2, [c.21]

Рассматривается конвективный массо- и теплоперенос при малых и средних значениях Ке для случаев обтекания частиц. Циркуляционное движение жидкости внутри капель играет существенную роль при расчете массопередачи в случае лимитирующего сопротивления дисперсной фазы. Для такого режима наблюдается нестационарный характер процесса массопередачи, что при больших значениях Ре приводит к зависимости критерия Шервуда или Нуссельта от критерия Фурье. Внешний массо- и теплообмен при больших Ре стационарен и описывается уравнениями диффузионного пограничного слоя. При исследовании решений этих уравнений показано, что для расчета величины массового потока достаточно знать распределение вихря по поверхности твердой сферы или касательной составляющей эрости по поверхности капли и газового пузырька. Обсуждены гранр цы применимости погранслойных решений при увеличении отношения вязкостей дисперсной и сплошной фаз. Общий случай соизмеримых фaJ0выx сопротивлений описан обобщенной циркуляционной моделью. Закономерности массо-и теплопереноса при лимитирующих сопротивлениях сплошной и дисперсной фаз и общий случай соизмеримых фазовых сопротивлений рассмотрены в разделах 4.2—4.4. [c.168]

Таким oб iaзoм, если известны распределения скорости жидкости по поверхности капли или вихря по поверхности твердой сферы, то коэффициент массопередачи можно вычислить посредством формул (4.119) и (4.122). Такие расчеты для Ре ЮО и / =0 0,333 1 и < проведены в работе [281]. Необходимые для определения критерия Шервуда коэффициенты и f, полученные путем интегрирования с помощью формул (4.120) и (4.123), можно найти на рис. 4.11. При Ке 1, подставив в (4.119) и (4.123) значения и о, соответствующие стоксовому режиму обтекания, получим для твердой сферы формулу (4.94), а для капли [c.200]

Ими показано, что при близком к захлебыванию режиме подвисания в аппарате создаются наиболее благоприятные условия массонередачи между жидкой и газовой фазой вследствие возрастания толщины жидкостной пленки на кольцах насадки, увеличения степени их смоченности и более равномерного распределения жидкости, а также вследствие изменения других условий, способствующих интенсивному массообмену (увеличение скорости газа, падение диффузионного сопротивления граничащего с газом слоя жидкостной пленки, возникновение волн и вихрей на ее поверхности и др.). [c.18]

Харриотом предложена модификация этой модели, в которой принято, что периодическое замещение жидкости до определенной глубины производится вихрями, причем частоты замещения и расстояния от поверхности, на которые проникают вихри, подчиняются закону случайного распределения. Эта модель вновь требует двух параметров для выражения [c.103]

Весьма важным для установления границ аналогии является характер движения частиц в нсевдоожиженном слое. В термостатированной капельной жидкости ее состояние определяется пульсационным движением молекул. В однородном псевдоожиженном слое механизм диффузии твердых частиц подобен молекулярному . При псевдоожижении газом твердые частицы также совершают нульсационные перемещения , но с увеличением скорости газа начинает доминировать движение не отдельных частиц, а их агрегатов > , что аналогично движению турбулентных вихрей в капельной жидкости. Вихревой механизм переноса в нсевдоожиженном слое обусловлен движением газовых пузырей и граничными эффектами. Вблизи поверхностей и деталей (даже в отсутствие пузырей) нарушается равномерность распределения скоростей ожижающего агента и возникает направленная циркуляция твердого материала, аналогично конвективным токам в нетермостатированном сосуде с капельной жидкостью. Следует подчеркнуть, что граничные эффекты в псевдоожиженном слое выражены резче, чем в капельной жидкости. [c.495]

Из теории турбулентности известно [25], что перенос взвешенных в потоке частиц осуществляется главным образом крупномасштабными вихревыми образованиями, присущими турбулентному потоку. Величина образований обусловлена порядком размера потока и поэтому перенос частиц осуществляется по всей глубине потока. Крупные вихри (крупномасштабная турбулентность) захватывают и переносят взвешенные частицы различных размеров. При отсутствии центробежных сил (на поворотах, ответвлениях и т. п.), а также специфических особенностей пылегазовой смеси (уплотнение пыли в местах поворота, залипание ее на поверхностях, комкование и 1. д.), поля концентрации (запыленности) должны меняться незначительно в сравнительно широком диапазоне изменения скоростей и размеров частиц и при сравнительно небольших концентрациях (хд < < 0,3 кг/кг) и мало влияют на характер полей скоростей всего потока. Это подтверждается опытами ряда исследователей [45]. (Вопросы осаждения аэрозольных частиц на стенках сравнительно длинных труб и каналов в соответствии с миграционной теорией осаждения [97 ] здесь не рассматривается.) В проведенных опытах [45] изучалось распределение концентрации (х, кг/кг) и плотности пылевого потока [ , кг/(м -с) ] в рабочей камере модели аппарата при различных условиях подвода и раздачи потока по сечению. Для запыливаиия потока воздуха применялась зола тощего угля с фракционным составом, приведенным ниже, и плотностью р = = 2,16 г/см . [c.312]

Точность, вносимая граничными условиями (VI.27), является, однако, обманчивой. Дело в том, что при их выводе предполагается, что диффузионная модель справедлива повсюду, в том числе и для процессов переноса на малых расстояниях. На самом деле, однако, не существует систем, в точности описывающихся уравнением конвективной диффузии (VI. 14) или (VI. 15) с постоянными значениями линейной скорости потока и коэффициента диффузии. В случае турбулентного потока в реакторе без насадки скорость потока почти постоянна по всему сечению аппарата (кроме тонкого слоя близ его стенки), однако коэффициент турбулентной диффузии является переменной величиной, увеличиваясь пропорционально расстоянию от стенки реактора. В ламинарном потоке перенос вещества осуществляется молекулярной диффузией, так что коэффициент диффузии постоянен. Однако основная причина случайного разброса времени пребывания в реакторе — сильное различие локальных скоростей потока на различных расстояниях от стенки аппарата. Наконец, в реакторах с насадкой, отклонение времени пребывания в реакторе от среднего знйчения вызывается образованием турбулентных вихрей в промежутках между твердыми частицами, разбросом локальных скоростей потока за счет неоднородности упаковки слоя и задержкой вещества в застойных зонах. Во всех этих случаях распределение времени пребывания в реакторе делается близким к нормальному, если длина аппарата достаточно велика, и только в этих условиях диффузионная модель становится пригодной для приближенного описания процесса. [c.211]

В механических и гидромеханических процессах целенаправленно проводят разделение твердых тел и неоднородных систем, измельчение и диспергирование, смешение и образование неоднородных систем и т.п. Для интенсификации подобных процессов требуется активное вмешательство в движение отдельных элементов жидкостей и твердых тел. Для этого необ содимо управление полями скоростей и напряжений в заданных пространственно-временных масштабах как в элементах объема, так и на ограничивающих поверхностях. Таким образом, в общем случае интенсификация механических и гидромеханических процессов связана с задачей создания управляемых течений в многофазных гетерогенных системах и динамических полей напряжения в твердых телах. В частности, такие задачи могут решаться специальными приемами генерации вихрей, колебательных потоков, дислокаций и тому подобных структур с необходимой интенсивностью и распределением в пространстве и времени. [c.18]

По схеме Вейцзекера процесс образования глобул развивается на границах вихрей. Особенность рассмотренного выше механизма образования глобул в квазисплошных дисках состоит в проявлении свойств кулоновской среды, для которой справедливо соотношение (29) и следствия из него. Кажущееся затруднение в использовании этой схемы связано с расчетной величиной толщины диска. По опытным данным относительные размеры глобул, образу о-щихся на различных последовательно возрастающих расстояниях от оси вращения, изменяются так 0,38 0,95 1,0 0,27 0,53 10,97 9,03 3,72 3,83. Плотность этих глобул (в г/см ) соответственно равна 5,47 5,24 5,52 4,0 3,9 1,35 0,71 1,56 1,58. Если распределить все вещество глобул в виде диска радиусом, равным рас-, стоянию до наиболее удаленной глобулы, то толщина сплошного диска средней плотности составит 300 мм. Примерно такая же величина получается при расчете толщины диска для первых пяти глобул большой плотности. Следовательно, даже при условии распределения всех твердых частиц в одном квазисплошном диске без учета их рассеяния в окружающем пространстве, отношение раДиуса диска к его толщине значительно больше известной опытной величины для глобулы с относительной плотностью 0,71. [c.155]

А. Введение. При поперечном обтекании жидкостью одиночной трубы на ее поверхности, начиная от критической точки, формируется ламинарный пограничный слой, отрыв которого происходит в некоторой точке периметра. Это приводит к образованию за трубой симметричной стационарной пары вихрен и рециркуляционной зоны. Если число Рейнольдса Йе>40, то течение в рециркуляционной зоне становится неустойчивым и происходит периодический срыв вихрей. Ламинарный пограничный слой отрывается при Ф=82°, где Ф — угол, отсчитываемый от передней критической точки. При дальнейшем росте числа Ке достигается критический режим (Ке>2-10 ), характеризующийся тем, что переход ламинарного пограничного слоя в турбулентный происходит раньше, чем пограничный слой отрывается. При этом точка отрыва сдвигается вниз по потоку до Ф=140°. Частота срыва вихрей характеризуется числом Струхаля 5т 1й1и, где ( — частота срыва вихрей (1 — диаметр трубы. На практике в диапазоне изменения числа Рейнольдса от 300 до 2-10 можно считать, что для одиночной трубы число 5г—0,2. В критической области оно возрастает до 0,46, а затем при Ке - 3,5-10 уменьшается до 0,27 1]. В случае несжимаемой жидкости распределение скорости и давления на внешней границе пограничного слоя описывается уравнением Бернулли [c.140]

Чтобы получить более равномерное распределение скорости по теплообменной матрице холодильника, во входном коллекторе разместили экспериментально подобранное распределительное устройство. Эта система обеспечила очень эффективное распределение струи с малыми потерями давления и такое заметное улучшение характеристик теплообмена, а следовательно, и увеличение мощности двигателя на больших высотах, что соответствующий вариант этого устройства был поставлен на натурное изделие. Однако при проведении испытаний выяснилось, что оно не обеспечивает никакого улучшения характеристик в отличие от первоначального варианта. Тщательное исследование поля течения с помощью насадки Пито позволило обнаружить М01ЦНЫЙ вихрь, влияющий на распределение скорости на выходе из нагнетателя, которое не одинаково не только для экспериментального и натурного двигателей, но меняется также от двигателя к двигателю, и даже в одном двигателе время от времени наблюдается случайное перераспределение скорости. Так как эффективность распределителя зависит от его положения относительно падающей струи, из-за неопределенности положения последней любое устройство в виде перегородок или экранов большую часть времени работает неэффективно. В результате приходим к заключению, что при неравномерном распределении скорости единственным способом устранения этого недостатка является основательная переделка диффузора нагнетателя и отводяп1ей улитки, что нежелательно. [c.133]

Массо- и теплообмен в колоннах с насадкой характеризуются не только явлениями молекулярной диффузии, определяющимися физическими свойствами фаз, но и гидродинамическими условиями работы колонны, которые определяют турбулентность потоков. В зависимости от скорости потока в колонне возможны три гидродинамических режима ламинарный, промежуточный и турбулентный,— при которых поток пара является сплошным, непрерывным и заполняет свободный объем насадки, не занятый жид1костью, в то время как жидкость стекает лишь по поверхности насадки. Дальнейшее развитие турбулентного движения может привести к преодолению сил поверхностного натяжения и нарушению граничной поверхности между потоками жидкости и пара. При этом газовые вихри проникают в поток жидкости, происходит эмульгирование жидкости паром, и массообмен между фазами резко возрастает. В случае эмульгирования жидкость распределяется не по насадке, а заполняет весь ее свободный объем, не занятый паром жидкость образует сплошную фазу, а газ — дисперсную фазу, распределенную в жидкости, т. е. происходит инверсия фаз. [c.302]

Рассматривая процесс взаимодействия периферийного и центрального потока, Е.Н. Соколов указывает, что при этом происходит выравнивание термодинамических температур и угловых скоростей. Тепловая и кинетическая энергия передается от центрального потока периферийному. Большая угловая скорость потока объясняется формированием его из частиц газа, увлекаемых из периферийного потока. Не рассматривая природу процесса, он ведущим при взаимодействии считает приосевой поток. Расчет вихревой трубы основывается на распределении тангенциальных скоростей в сопловом сечении по закону квазитвердого вихря. Вьще-ляются два режима работы критический, когда давление охлаж- [c.20]

Рассматривая вопрос о природе эффекта температурного разделения, Т.е. Алексеев выделяет влияние центробежной силы. Под действием этих сил периферийные слои газа сжимаются и нагреваются, осевые слои расширяются и охлаждаются. Центробежные силы определяют градиент статических температур в радиальном направлении. Считают, что в вихревой трубе существует только вынужденный вихрь, приводя в подтверждение результаты исследований [ 14]. Рост температуры торможения при квазитвердом вращении идет от оси к периферии. Внутренние силы трения отсутствуют, силы трения периферийного потока незначительны. Происходит рост температуры торможения от оси к периферии, за счет увеличения в этом направлении сил инерции и роста окружных скоростей, распределенных по радиусу вихря согласно линейному закону. Процесс температурного разделения газа происходит в результате [c.21]

Процесс расширения истекаюшего из сопел газового потока в радиальном направлении до уравнивания статического давления на его внутренней границе с давлением газа в приосевой области приводит к образованию свободного вихря с радиальным распределением тангенциальной скорости [c.39]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология