Линии скольжения

Если при испытаниях моделей контактное упрочнение реализуется полностью, то можно говорить о вязком разрушении. В некоторых случаях, из-за контактного разупрочнения металла, вязкое разрушение возможно и при Р<Ркр. В этом случае поле линий скольжения изменяется таким образом, что предельная нагрузка будет меньшей, чем Ркр. Не исключена возможность разрушения мягкой прослойки в результате потери устойчивости пластических деформаций. С использованием критерия Ткр производят оценку предельного состояния моделей с вырезами (или трещинами) из пластических, но деформационно слабо упрочняющихся материалов [1]. В модели с односторонним вырезом (плоская деформация) поле линий скольжения состоит из двух наклонных под углом 45° к оси образца плоскостей, исходящих из кончика надреза. Равенство работ на приращение скольжения по указанным плоскостям и от внешней нагрузки дает следующие значения критических напряжений [c.130]

На основе изучения полей деформаций и предельного состояния методом линий скольжения [260] получена следующая формула для оценки при статическом растяжении сварных соединений (А < 0,5) [c.305]

Интерференционный микроскоп применяют для исследования поверхностей скола, трещин, линий скольжения, измерения толщины тонких пленок и т. п. [c.123]

Рис. 3. Линии скольжения сыпучего Рис. 4. Изменение горизонтального материала нри перемещении верти- давления кварцевого песка на вер-

Средние напряжения в нетто-сечении почти в три раза могут превышать предел текучести металла. В процессе растяжения плоскости разрезов раскрываются, а их концы притупляются, поэтому поля линий скольжения существенно изменяются и предельные нагрузки могут снижаться. Например, наличие угловых вырезов (с углом р) снижает коэффициент упрочнения Кун пропорционально увеличению (3 [c.131]

МИ разрезами, в нижнем - растянутая полоса с центральным разрезом. В условиях плоской деформации показана система линий скольжения для перемычки между боковыми разрезами и для центрального разреза. Видно, что пластические области занимают довольно большой объем тела. При плоском напряженном состоянии на перемычке между боковыми разрезами образуется местное утонение (шейка), а при центральном разрезе между наклонными шейками возникает пластически деформированная треугольная область (аналогично случаю плоской деформации). [c.211]

В предельном случае, пластическая зона распространяется по всей площади поверхности нетто-сечения (рис.4.14,6). При этом линии скольжения представляют собой прямые линии, выходящие из вершины дефекта примерно под углом 45 градусов. При этом средние разрушающие напряжения образца близки к временному сопротивлению металла. [c.260]

Для практического применения нержавеющих сталей имеет большое значение влияния напряжений и деформаций на МКК- Растягивающие и знакопеременные нагрузки ускоряют МКК аустенитных нержавеющих сталей, что было объяснено уменьшением выделений фаз по границам зерен вследствие того, что при деформации появляются линии скольжения, на которых также происходит выделение фаз. [c.44]

Особенно четко это видно из картин линий равных поперечных перемещений U = onst (рис.4.16 и 4.17). Видно, что зоны с развитой деформацией (линии скольжения) располагаются в вершине трещины и затем они распространяются по нетто-сечению примерно под углом 45 градусов к оси V = 0. [c.262]

При отсутствии смещения кромок в предельном состоянии образца с центральной трещиной линии скольжения состоят из семейства прямых, наклоненных к оси образца под углом 45°. Прй этом предельные напряжения [c.332]

Внедрение примесных ионов в состав твердого раствора позволяет выделить отдельные детали поверхности скола, свойственные для чистого трехкальциевого силиката (блочность кристаллического строения, линии скольжения дислокаций, ступенчатые или спиральные витки, места выходов дислокаций на поверхность кристалла и т. д.). [c.237]

Как показано экспериментально [33], рельеф, образующийся на деформированной свободной поверхности при осаживании (сжатии) образцов различных металлов имеет те же элементы структуры и характеризуется той же кинетикой развития поверхности, что и при деформации растяжением.,Отличие состоит лишь в том, что при одинаковых в среднем числовых характеристиках для сжатия характерны несколько больший (по сравнению с растяжением) разброс степени развития микрорельефа на линиях скольжения из-за крайней неравномерности течения металла и чуть менее интенсивное развитие рельефа на границах зерен вследствие более высокой стесненности зерен при обжатии. [c.44]

Отсюда видно, что вследствие малого значения k измеряемый нелокальный эффект может быть линейной функцией упрочнения Дт даже при больших п, тогда как локальное ускорение растворения вблизи линий скольжения является нелинейным эффектом упрочнения и достигает большой величины, (нескольких порядков). [c.65]

При микроскопическом изучении поверхности в области накола пирамидой с нагрузкой 0,4 Н (40 гс) не было обнаружено выхода линий скольжения (рис. 41). Воздействие на деформированную область 1%-ным водным раствором серной кислоты снизило поверхностный потенциальный барьер и привело к выходу дислокаций на поверхность металла на гранях отпечатка пирамиды появились линии скольжения (рис. 41). [c.128]

Химическая активность ступенек линий скольжения [c.167]

На рис. 61 приведена схема, иллюстрирующая рассмотренное положение. В зерне А произошли сдвиги в ограниченной системе плоскостей скольжения, что привело к значительному уменьшению стандартного электродного потенциала в области выхода на поверхность группы линий скольжения. В зерне В сдвиги произошли в наиболее слабых местах, и локальный потенциал их также изменился в сторону отрицательных значений. Зерно Б неблагоприятно ориентировано относительно оси образца (и направления а), поэтому фактор ориентации os 0 os ф слишком [c.173]

Коррозионные микроэлементы на линиях скольжения железа [c.182]

Впервые решение задачи о распределении вертикальных и горизонтальных давлений на стенки и днище емкости было получено Янссеном в 1895 г. Расчетные уравнения выведены при рассмотрении равновесия элементарного слоя сыпучего материала, заключенного между двумя параллельными стенками. В теоретической работе [36] рассмотрено решение для активного и пассивного напряженного состояния сыпучего тела от действия вертикальной стенки. В случае активного давления, которое возникает в результате смещения ее в сторону от сыпучего материала (нри 01/03 >1), линия скольжения частиц (рис. 3) будет в направлении стрелки по прямой 1—0. В случае пассивного давления, которое возникает от перемещения стенки в сторону сыпучего тела (при 61/03 < 1), линия скольжения будет в направлении стрелки но прямой 0—2. Линии скольжения 1—0 и [c.33]

Имеются доказательства, что при пластической деформации атомы цинка концентрируются преимущественно у границ зерен Различия в составе приводят к электрохимическому взаимодей ствию таких участков с зернами. По этой причине в ряде агрес сивных сред небольшая межкристаллитная коррозия может про исходить и без приложенного напряжения. Однако участки пла стической деформации при определенных значениях потенциала могут способствовать адсорбции комплексных ионов аммония, что в свою очередь приводит к быстрому образованию трещин. Аналогичный эффект может наблюдаться и вдоль линий скольжения (транскристаллитное растрескивание). По-видимому, выделение цинка на границах зерен является существенной причиной наблюдаемой межкристаллитной коррозии латуней в то же время наличие структурных дефектов в области границ зерен или линий скольжения играет большую роль в протекании КРН. Следовательно, разрушение медных сплавов в результате растрескивания наблюдается не только в сплавах меди с цинком, но также и со множеством других элементов, например кремнием, никелем, сурьмой, мышьяком, алюминием, фосфором [21 и бериллием [31]. [c.338]

НОСТЬ ямок —это их число на единице поверхности кристалла, подсчитываемое методом сетки. Ямки подсчитывают на возможно большем числе участков образца (50—100) для того, чтобы точность определения составляла 3—7%- Плотность ямок у твердых растворов различного состава равнялась 30—60 мкм- . Ориентация ямок на поверхности твердых растворов СгЗ сЗСаО-РзОб при малых концентрациях (до 6%) линейная преимущественно на линиях скольжения, а при больших концентрациях (более 14%) — хаотическая. [c.159]

На стадии легкого скольжения основной вклад в деформацию дают ди1 л0кацйй, вышедшие на поверхность кристалла, что подтверждается экспериментально [6]. На этой стадии (плошадка текучести на кривой напряжение—деформация) пластическая деформация растяжения отожженного технического железа [291 происходит путем лавинообразного течения, как это установлено наблюдениями линий скольжения на поверхности и методом дифракционной электронной микроскопии. По данным [30], в ходе легкого скольжения сдвиг не продолжается по тем плоскостям, где он уже происходил, так как легче активировать источники дислокаций в новых (неупрочненных) плоскостях скольжения. [c.43]

I Более реальным следует считать представление о преимущественном развитии механохимического эффекта в областях выхода линий скольжения, которые в обо их случаях находятся в возбужденном состоянии и вносят подавляющий вклад в величину прироста тока по сравнению со всей остальной поверхностью (активной или пассивной). Этот вклад, равный деформационному приросту тока реакции ионизации металла, определяется деформационным сдвигом химического потенциала атомов металлического электрода, одинаково влияющим на первичный акт перехода для активного и пассивного состояний, различающихся последующими промежуточными стадиями. Как в пленочной, так и в адсорбционной теориях пассивности считается установленным образование поверхностных хемосорбционных (промежуточных) соединений. На первичный акт перехода ион-атома металла при образовании такого промежуточного соединения оказывает влияние механическое воздействие на металлический электрод. [c.85]

В ряде работ, однако, отрицается прямое влияние запасенной энергии остаточной деформации углеродистой стали на ускорение анодного растворения авторы их [97, 100, 101] объясняют ускорение коррозии деформированной стали в децинормальНом растворе соляной кислоты сегрегацией катодных примесей на дислокациях. Вряд ли это справедливо, так как опыты проводились на образцах, подвергнутых после деформации длительной выдержке (старению). В этом случае возможно образование сегрегаций примесей в результате-деформационного старения, хотя для этого требуется значительное время, что и было отмечено [2, 69]. Однако даже в случае состаренных (предварительно деформированных) образцов стали 08кп скорость коррозии в растворе серной кислоты [53] оказалась меньше, чем несостареннцх. На поверхности этих образцов в процессе старения появляются линии скольжения, а это прямо свидетельствует о наличии скоплений дислокаций под поверхностным барьером и упрочненных областей, которые в процессе старения разряжаются, что снижает механохимическую активность металла. Таким образом, попытка [100, 97] объяснить ускоренное растворение деформированного металла только сегрегацией примесей на дислокациях, основываясь на отсутствии влияния деформации на коррозию в случае чистого металла после старения, несостоятельна в чистых металлах старение приводит к рассасыванию дислокационных скоплений и элиминированию механохимической активности. [c.116]

Для доказательства того, что коррозионное действие среды вызывает возникновение новых линий скольжения (пластифи- [c.157]

В работе [123] была поставлена задача установить прямыми измерениями наличие разности потенциалов (микроэлектрохими-ческую гетерогенность) между точками поверхности пластически деформированного металла в области линий скольжения и вне ее. Исследование проводили по микроэлектрохимической методике с использованием установки ИНК-2, описанной в работе [126]. [c.182]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология