Установка с использованием адсорберов

Проанализируем схемы, приведенные на рис. 3.1, 3.2, 3.5, 3.7, которые предусматривают регенерацию сухим газом со сбросом газа регенерации до сепаратора на линии осушки. С точки зрения качества регенерации адсорбента такой способ наиболее безупречен, но требует наибольших энергетических затрат для циркуляции газа, т.к. необходимо создавать перепад давления, превышающий перепад в линии осушки и линии регенерации вместе взятые. При проектных режимах в таких схемах (установки Медвежьего) перепады в линиях осушки и регенерации приблизительно равны, следовательно, необходимо создавать перепад, превышающий двойной перепад в линии регенерации. Кроме этого, циркуляция газа осуществляется по кольцу схема регенерации- схема осушки- схема регенерации, и по )тому создается дополнительная нагрузка по расходу в адсорбере, находящемся на осушке. Обычно это неучтенный расход, т.к. отбор газа регенерации находится до узла замера. При понижении давления и переходе на схему регенерации с использованием перепада на ДКС роль компрессора выполняет газоперекачивающий агрегат (ГПА). В данном случае дополнительная нагрузка по расходу основного газа за счет газа регенерации приходится не только на адсорберы, но и на ГПА. [c.24]

На рис. 8.21 представлена схема с закрытым циклом в стадии регенерации (адсорбер 4). Часть осушенного газа используют для охлаждения адсорбера 2. Капиталовложения и эксплуатационные расходы в схемах с закрытым циклом выше, но работают они очень стабильно. Обычно система переключения клапанов на осушающих установках автоматизирована, и использование ручного труда сведено к минимуму. [c.387]

Перед использованием адсорберов в воздухоразделительных установках зарубежными и советскими исследователями было установлено, что адсорбент, насыщенный ацетиленом, невзрывоопасен. Впоследствии были исследованы отечественные адсорбенты, насыщенные не только ацетиленом, но и продуктами разложения масла (подробно см. гл. II). Результаты исследований в соответствии с теоретическими положениями подтвердили, что адсорбенты, насыщенные ацетиленом, а также продуктами разложения масла, являются невзрывоопасными. [c.23]

В азотно-кислородных установках японской фирмы Кобе Стил на потоке воздуха, отбираемого из середины регенераторов, устанавливают адсорберы. Однако, как показали расчеты, адсорберы больше теплообменников-вымораживателей, периоды работы между переключениями у них меньше, а расход энергии на их отогрев и охлаждение больше. Кроме того, при использовании адсорберов возникает опасность попадания пыли адсор- [c.9]

Если содержание сероводорода в исходном газе невелико и получение серы на его основе нецелесообразно, для регенерации может быть использован воздух. На опытной установке, состоящей из трех адсорберов диаметром 20 см и высотой 2,4 м с загрузкой цеолитов 45 кг в каждом при переработке газа с содержанием от 2 до 20% Наб активность цеолита по НаЗ составляла 4,7—5,2 г/100 г. Продолжительность стадий адсорбции 15—25 мин, сброса давления 5—15 мин, химической регенерации 30 мин, охлаждения 20—25 мин, повышения давления 5—10 мин. [c.419]

Рнс. 8-9. Схема установки очистки газового потока от с использованием адсорберов и десорберов непрерывного действия, выполненных в виде вращающихся горизонтальных барабанов [c.192]

Перколяция заключается в пропускании очищаемого масла (самотеком или под давлением) через цилиндрический сосуд, заполненный соответствующим адсорбентом. На качество перколяционной очистки влияет эффективность контактирования масла- с адсорбентом, зависящая от размера гранул адсорбента, от температуры и вязкости масла, причем с возрастанием этих величин качество очистки снижается. Требование одновременно снижать и температуру и вязкость масла не может быть выполнено ввиду взаимосвязанности этих показателей, поэтому оптимальную температуру процесса выбирают минимально возможной для обеспечения достаточно низкой вязкости масла. Перколяционную очистку применяют при регенерации отработанных масел, а также в конструкциях химических (восстановительных) фильтров, которые иногда устанавливают в системах смазки крупных дизелей, и при использовании так называемых термосифонных фильтров на масляных трансформаторах [45]. Термины химический фильтр и термосифонный фильтр неточны, так как указанные устройства представляют собой по существу адсорберы. В настоящее время разработаны термосифонные фильтры, вмещающие от 1 до 200 кг адсорбента в зависимости от мощности трансформатора и места его установки. Циркуляция масла в системе происходит непрерывно под влиянием разности температур в различных точках адсорбера и бака трансформатора. При использовании [c.120]

Качество продуктов и производительность отбензинивающей установки с периодическими адсорберами. Газовый бензин, получаемый на установках периодической адсорбции, обычно имеет высокое давление паров, что препятствует его использованию как самостоятельного моторного топлива. [c.257]

В аппаратах с движущимся слоем адсорбента при разделении сьфья на несколько фракций число перегородок на одну меньше числа фракций. Установка перегородок приводит к увеличению числа теоретических тарелок в зоне разделе- Сьфье 2-я 3-я ния фракционирующего адсорбера фракция фракция и к увеличению чистоты получае- а б мых фракций. При этом позиция Рис. 3. Принципиальные схемы перегородки в адсорбере определя- секционированных аппаратов ется, с одной стороны, распределе- с неподвижным (а) и движущимися (б) нием потоков адсорбента между слоями адсорбента 1- корпус адсор-секциями, а с другой - составом бера 2 - адсорбент 3 - секционирую-адсорбированной фазы в хромато- щая перегородка адсорбера 4 - зона графической зоне адсорбера. теплоподвода для десорбции фракций Как следует из приведенных ниже (табл. 1,2) расчетных и опытных данных, использование секционирования в адсорберах как с неподвижным, так и с движущимся слоем адсорбента, позволяет существенно интенсифицировать процесс [c.24]

Схемы адсорбционных процессов могут быть различными. При одной из них используется установка гиперсорбции, т. е. адсорбции на движущемся слое активированного угля. Эта система в значительной степени аналогична сочетанию обычного адсорбера и отпарной колонны или даже фракционирующей колонны. Предложение в основном сводилось к выделе-лию из крекинг-газов фракции Сз в колонне гиперсорбции, после чего эту (фракцию пропускают через обычный абсорбер навстречу нисходящему дхотоку избирательного растворителя, поглощающего ацетилен. Десорбция ацетилена из раствора осуществляется в другой колонне. При использовании процесса гиперсорбции некоторое количество высших углеводородов. неизбежно будет полимеризоваться на частицах движущегося адсорбента. Эти полимеры удаляют непрерывным пропариванием небольшого потока адсор- бента перегретым водяным паром в отдельной колонне. Удаление полимера под действием водяного пара основано на реакции водяного газа. Очищенный ют полимера уголь после охлаждения возвращают в колонну гиперсорбции. [c.253]

Как и при других процессах массообмена, скорость адсорбции водяного пара из газовой фазы зависит от ско])ости газового потока, размера и формы зерен твердого осушителя и свойств газообразной и адсорбированной фаз. Если коэффициент массообмена очень велик, то фронт активной адсорбции будет весьма крутым. Другими словами, до самого момента проскока будет достигаться полная осушка газа. В момент же проскока содержание воды в выходящем газе сразу резко поднимется. Если коэффициент массообмена достаточно низок, то, наоборот, часть водяного пара сможет проходить через слой вместе с газом с самого начала цикла и по мере насыщения всего слоя влажность выходящего газа будет медленно повышаться. На большинстве промышленных установок условия занимают промежуточное положение между обеими этими крайностями в том отношении, что сначала наблюдается период максимальной осушки, а затем после отчетливого проскока содержание воды в выходящем газе начинает повышаться с умеренной скоростью. Кривые адсорбционной емкости (до проскока) твердого осушителя этого типа (активированная окись алюминия Н-151) нри использовании его для осушки природного газа под высоким давлением показаны на рис. 12.6. Эти данные были получены на установке, оборудованной двумя адсорберами высотой 4,87 м п диаметром 0,91 м. Осушка природного газа проводилась [c.283]

Экономика процесса. Капиталовложения в процесс сравнимы со стоимостью обычных установок осушки с предварительной щелочной промывкой в скруббере. В данном случае щелочной скруббер не требуется. Капиталовложения в большинство современных адсорбционных установок емкостью примерно на 1800 кг молекулярных сит регенеративного типа с двумя адсорберами, включая все необходимое оборудование, составляют около 20 тыс. долл. Использование существующего оборудования установок щелочной промывки с последующей осушкой позволяет значительно снизить стоимость установки. Эксплуатационные расходы почти полностью определяются затратами на замену адсорбента — молекулярных сит, срок службы которых достигает двух — четырех лет. [c.161]

Длительность осушки зависит от габаритов оборудования. Работа на установке слишком малых габаритов может оказаться неудобной в эксплуатационном отношении из-за необходимости часто переключать клапаны. Длительность осушки устанавливают обычно в соответствии с продолжительностью рабочих смен, и переключение адсорберов производят согласно принятому режиму, не дожидаясь полного использования адсорбционной емкости поглотителя. [c.237]

Эксплуатация установки для восстановления свойств сточной воды была сопряжена с определенными трудностями. Выход из строя коробок передач скребковых механизмов в блоках флотационной и фракционной обработки привел к временной остановке всего сооружения. Перезарядка адсорберов новым углем также вызвала остановку в работе. Однако наиболее серьезные проблемы были связаны с использованием стабилизационных прудов в зимнее время. Снижение активности бактерий и водорослей приводит к увеличению концентрации аммиа- [c.381]

В настоящее время на установке глубокой осушки газа три адсорбера загружены природным цеолитом Дзегви и успешно эксплуатируются. Эти данные показывают перспективность использования природного цеолита Дзегви для осушки природного и нефтяного газов. [c.257]

Метод осушения воздуха и газов, основанный на применении твердых сорбентов-осушителей, таких, как силикагель, алюмогель, активная окись алюминия, активированный боксит и другие, является довольно простым и экономичным. Сущность способа динамического осушения воздуха заключается в поддержании в загерметизированном объеме пониженной относительной влажности воздуха (40—60%) с помощью воздухоосушительной установки (ВОУ), периодически подключаемой к объему и работающей по замкнутому циклу через адсорберы с влагопоглотителем. К основному недостатку воздухоосушительных установок, действие которых основано на применении твердых сорбентов — осушителей, следует отнести их громоздкость. Однако для установок относительно небольшой производительности этот недостаток не имеет решающего значения. Из перечисленных твердых сорбентов-осушителей наиболее приемлемым для использования в ВОУ является силикагель. [c.97]

На рис. 19,20 представлена принципиальная схема трехадсорберной установки сероочистки газа с химической регенерацией [51]. Природный газ под давлением 34,3.10 Па (35 кгс/см ) проходит сверху вниз через слой адсорбента в адсорбере 1. Остаточное содержание примесей в газе после очистки составляет менее 0,006 г/м НзЗ, 0,065 г/мз Н2О, 2% СО2. Очищенный газ может быть использован для дополнительного охлаждения адсорбера 2. Одновременно адсорбер 2 выполняет функцию второй ступени, обеспечивая увеличение степени удаления сероводорода. За счет тепла адсорбции температура слоя и очищаемого газа повышается на 15—35 °С. Скорость газового потока (в расчете на сжатый газ) рекомендуется поддерживать в интервале 0,03—0,45 л/(см2.мин). [c.418]

Одним из основных положительных свойств силикагеля наряду с хорошими адсорбционными свойствами является механическая прочность его зерен, позволяющая многократно производить процессы адсорбции и регенерации. Если силикагель поддерживать в достаточно чистом состоянии, то срок его службы составит до десяти лет. Принцип восстановления силикагеля использован в воздухоосушительной установке, которая состоит из двух адсорберов (верхнего и нижнего), четырех ходовых клапанов, переключающего устройства, электрического нагревателя воздуха, вентиляторов, фильтра и воздухопроводов. Установка может транспортироваться и подключаться к различным объектам. [c.98]

Несмотря на широкое применение цеолитов для осушки различных органических соединений, в литературе почти не имеется данных по динамике адсорбции воды из хлорорганических продуктов, за исключениелг работ, относяш ихся к осушке випилхлорида в паровой фазе на силикагеле [1] и цеолите NaA [2]. Между тем при осушке жидких хлорпроиз-водных этапа обычными методами ректификации приходится считаться с коррозиопностью влажных продуктов и склонностью некоторых из них, например трихлорэтилена, к осмолению и деструкции при нагревании. Поэтому изучение возможности использования цеолитов для осушки соединений этого ряда представляет несомненный интерес. Цель на-стояш ей работы — оценка динамических показателей молекулярных сит при осушке дихлорэтана и трихлорэтилена. Опыты проводились па пилотной установке с адсорбером из спецстали, размеры которого (внутренний диаметр 32 мм и максимальная высота слоя адсорбента 1200 мм) позволяют рассматривать его как элемент промышленного трубчатого аппарата, что суш ественно упрош ает использование экспериментальных данных в проектировании установки заданной производительности. В качестве адсорбентов использовались молекулярные сита КА-ЗМ и Н-морденит производства Горьковской опытной базы ВНИИ НП. [c.236]

Схема такой малогабаритной установки для глубокой осушки газов Поток-ОГ (АЮВ 0.005.172 ПС) представлена на рис. 13.3.1.6. Установка, включающая два попеременно работающих адсорбера с регенерируемым адсорбещом-осушителем, предназначена для глубокой осушки (точка росы -50 °С) воздуха или других газовых сред, содержащих пары воды. Производительность по осушенному газу, поступающему к потребителю, составляет 100-300 л/ч режим работы непрерывный или периодический. Продолжительность полуциклов осушки и регенерации по 3 ч расход газа на регенерацию адсорбера 20-50 л/ч продолжительность нагрева адсорбера в нолуцикле регенерации 1,5 ч тем1юратура нагрева сорбента 130-190 °С. В качестве сорбента использован водостойкий силикаге,ть марки ВСМ 500-0 (АЮВ 0.005.142 ТУ). Для контроля осушки газа до регенерации адсорбента применяют цветовой индикатор влажности ИВ-7 (пористая кобальтсодержащая бумага, ТУ 28-01-15-020-95) или ИВС-1 на основе ванадийсодержащего силикагеля. Габаритные размеры установки, мм, не более 300 х 210 х 650 масса не более 15 кг. [c.290]

Процесс "Полибед" фирмы "ЮОП" для очистки водорода основан на способности адсорбентов поглощать больше примесей при более высоком парциальном давлении в газовой фазе, чем при более низком парциальном давлении. Принцип этого процесса показан на рис. 11. Примеси поглощаются в адсорбере при более высоком парциальном давлении и затем десорбируются при более низком парциальном давлении. Парциальное давление примесей снижается путем сброса давления в адсорбере от давления подаваемого сырья до давления остаточного газа, с последующим использованием продувки водородом высокой чистоты. Водород адсорбируется лишь в небольших количествах и поэтому может быть извлечен при высоком давлении и высокой чистоте. Этот процесс работает на циклической основе. Для создания постоянных расходов сырья, продукта и остаточного газа используются несколько адсорберов. В промышленных установках обычно используются от 4 до 12 адсорберов. Для большего извлечения водорода и/или повышения производительности используется большее число адсорберов. [c.483]

Значительное распространение в последнее время получили короткоцикловые безпагревные адсорбционные установки (КБА), в которых процесс осушки, очистки или разделения газов происходит в быстро переключающихся со стадии на стадию адсорберах, причем температуры на стадиях адсорбции и десорбции одинаковы. Высокая интенсивность процесса и отсутствие затрат тепла стимулируют расширение областей использования этих установок в промышленности. До последнего времени основное применение установки КБА нашли для осушки газов, в связи с чем они подробно рассмотрены в разделе процессов на основе силикагелей. [c.251]

Первые попытки осуществить адсорбционный метод разделения парогазовых смесей по непрерывной схеме относятся к тридцатым годам нашего столетия. В 1934 г. Эрих Бой предложил непрерывную адсорбционную схему для выделения паров э( ира из эфировоздушной смеси [2). Для того чтобы достичь большей производительности по газу. Бой попытался вести процесс адсорбции в потоке газа, уносящего с собой адсорбент, а в стадии десорбции применить регенерацию медленно спускающегося по десорберу угля острым перегретым паром. При эксплуатации установки выяснилось, что принцип прямотока газ — адсорбент не дает возможности достичь ни полной степени извлечения эфира, ни достаточно полного использования адсорбционной емкости угля. Предложенная Боем технологическая схема состояла из шести высоких адсорберов, в каждом из которых осуществлялся прямоток, а в схеме в целом газ двигался противотоком углю. Схема сложна и не была реализована. [c.261]

Смишек и Черны [36] приводят данные об успешной эксплуатации опытной установки адсорбционной сероочистки коксового газа в Научно-исследовательском топливном институте (Чехословакия), где для экстракции серы использован ксилол. Процесс проводят в двух последовательно включенных адсорберах первый адсорбер содержит частично отработанный уголь, во втором — свежий уголь. В процессе очистки содержание серы в угле первого адсорбера повышается с 25— 30 до 80—85% (масс.), во втором адсорбере с О до 25—30%. Исходный газ содержал 5 г H2S на 1 м , после очистки — 20 мг. Одновременно удалялось 15—20% органической серы и 20% цианистого водорода. Эксплуатационные затраты на 1 т выделенной серы составили [c.290]

Применение короткоцикловых установок для осушки и очистки продуктов сжигания природного газа с целью получения защитных контролируемых атмосфер рассмотрено в главе, посвященной вопросам декарбонизации на цеолитах (стр. 398). Короткоцикловые безнагревные установки применяются не только для осушки и очистки газов, но и для разделения двух- или трехкомпонентных газовых смесей. Примером разделения двухкомпонентных смесей является получение обогащенного кислородом воздуха с использованием в качестве адсорбента цеолита СаА или NaX. Цеолиты избирательно поглощают азот из воздуха. Обогащенный кислородом воздух с концентрацией 30—75% О а получается в виде первичного потока. Процесс проводят придавлении = (2—6) 10 Па (2—6 кгс/см ), длительность полуцикла составляет от 40 с до 2,5 мин. Примерно половина выходящего из адсорбера потока расходуется на регенерацию адсорбента. Одновременно с обогащением происходит осушка газа и очистка его от двуокиси углерода. [c.341]

Испытание процесса осушки природного газа цеолитами NaA (без связующего), выполненное в промысловых условиях [9] на установке производительностью по газу 2000 м /ч при дав-ленпи 5-10вПа (50 кгс/см ) и температуре исходного насыщенного водой газа 23—30 °С, позволило установить, что точка росы осушенного газа составляет около —50 °С, а влагоемкость цеолита 13—15 т/100 г. Для регенерации был использован сухой газ (точка росы —35 °С) прп температуре (на входе в адсорбер) 300 °С под давлением 5-10бПа (50 кгс/см ), удельный расход газа регенерации был равен 2,7—2,8 мз/ч на 1 л цеолита, а продолжительность регенерации 13—14 ч. В этих условиях остаточная влажность цеолита была в пределах 3,4— 3,7% (масс.). [c.375]

Глубина очистки адсорбционным методом зависит от степени предварительной регенерации адсорбента. В варианте адсорбционного способа выделения и очистки водорода процесс адсорбции примесей происходит под давлением 2,0 4,0 МПа, а десорбция проводится сбросом давления до атмосферного, затем вакуумированием и, наконец, продувкой чистым водородом. Установка, состоящая из трех, четырех и более адсорберов с автоматически действующей системой переключения обеспечивает непрерыв-нуто работу (из четырех адсорберов один на стадии адсорбции, остальные на различных стадиях регенерации) и позволяет получать водород чистотой 99,9999 мол. %. При наличии в сырье активных сильносорбирующихся примесей перед входом в основную установку рекомендуется включить дополнительный адсорбер. При лабораторных испытаниях адсорбционного способа выделения чистого водорода из метано-водородной фракции пиролиза с использованием в качестве адсорбента активного угля СКТ получают водород с содержанием основы 99,9 мол. %. [c.910]

Уже с 1967 г. все основные компании Канады начали широко применять цеолиты для очистки сжиженных газов. Очистка пропана и бутана успешно решена с номощью цеолитов NaX на трех крупных канадских установках [65]. Диаметр гранул использованных цеолитов составляет 1,5 мм. Каждая установка имеет производительность около 3 тыс. м сжиженных газов в сутки, диаметр адсорберов равен 0,9—1,2 м, а высота — от 2 до 3,6 м. В исходном пропане содержание HjS достигает 1,5%. Продукты практически полностью очищаются от сероводорода, метил- и этилмеркаптанов степень удаления сероокиси углерода зависит от длительности цикла, в начале стадии очистки удаление практически полное. Контроль за качеством продукции осуществляется автоматическим микро-колометрическим детектором ( OS, меркаптаны) и портативным абсорбционнопотенциометрическим прибором (общая сера). [c.423]

Безостановочная работа установки по линии осушки. Проектное решение установки фирмы ENSA предусматривало при незапланированных отключениях электроэнергии автоматическое закрытие запорных шаровых кранов на входе и на выходе установки и на адсорберах. По линии регенерации внезапное отключение электроэнергии приводило к остановке компрессоров газа регенерации, ABO газа регенерации и прекращение работы печей нагрева газа регенерации, хотя запорная арматура на время отсутствия электроэнергии оставалась открытой. Порядок остановки и запуска линий осушки не позволял даже при кратковременном отключении электроэнергии менее чем за 0,5 ч восстановить производительность установки. Рационализаторы ГПУ разработали и внедрили систему блокировок закрытия запорной арматуры на время отключений. При этом может применяться система пневматического аварийного управления кранами в случае необходимости. Данная система применяется до настоящего времени. Она значительно упрощает управление технологическими процессами, исключает потери при добыче газа и значительно улучшает работу транспортных систем товарного газа. Подобное решение было бы возможно и по линии регенерации, если бы циркуляция газа обеспечивалась без применения электроэнергии. Обеспечение циркуляции в линии регенерации при отключениях с использованием перепадов давления вход-выход установки или вход-выход адсорбера возможно при наличии этих перепадов в схеме. [c.43]

Улучшение гидродинамики проиессов. Вследствие цикличности процессов адсорбционной осушки, связанной с переключением адсорберов, на установках наблюдается нестабильный режим гидродинамики. После этого слой силикагеля в адсорберах подвергается значительным изменениям под воздействием гидродинамики процессов. Для уменьшения отрицательных явлений усовершенствованы приводы шаровых кранов на линии осушки путем установки на КИПиА шайб малого диаметра. В результате в шаровых кранах перестановка запорного органа осуществляется не за 3-4 сек., как по проектному их использованию, а за 40-80 сек, Это значительно снижает градиенты изменения динамических нагрузок, способствует стабилизации режима и сохранению силикагеля. [c.54]

В непрерывно действующих адсорберах движущийся слой поглотителя последовательно проходит зоны адсорбции и десорбции рекупера-ционной установки. К ее преимуществам относят достаточно высокие скорости обрабатываемых потоков, компактность оборудования, высокий коэффициент использования адсорбентов, сокращение энергозатрат в сравнении с режимом периодического нагрева и охлаждения адсорбера, возможность автоматизации процесса. Особенностью адсорберов нового поколения является применение адсорбирующей угольной ткани, движущейся перпендикулярно газовому потоку. [c.260]

Природный газ поступает из месторождения под давлением 30-45 атм. и подвергается очистке от углекислоты и осушке. При удалении углекислоты частично поглощается и влага. Выходящий газ содержит 0,005 мол. % углекислоты и около 0,2 г/м влаги. Дальнейшая осушка газа проходит в адсорбере с активированным боксетом и синтетическими цеолитами. Содержание влаги после этого снижается до 3-10 г/м , что соответствует температуре точки росы -73 °С 1фи давлении 30 атм. Очищенный таким образом природный газ поступает в разделительную установку, где получают сырой гелий. Для этого газ охлаждают до -157 °С, что сопровождается конденсацией углеводородов, которые затем выводятся, компримируются и направляются в газопровод для дальнейшего использования. Несконденсиро-вавшийся газ представляет собой сырой гелий, в котором содержится небольшое количество водорода. [c.916]

При сравнении вариантов использованы укрупненные показатели. Во всех случаях предусмотрено размещение сооружений и механизированных складов в помещениях при производительности до 5000м сут. приняты стандартные адсорберы из металла, более 10 ООО мV yт. — из железобетона. Анализ полученных зависимостей показывает, что капитальные затраты на единицу мощности при строительстве блока адсорбционной доочистки сточных вод снижаются в 10—20 раз при повышении производительности установки от = 100 м сут. до бв = 10 000- 100000 м /сут. во всех вариантах. Увеличение производительности установки в 10 раз сокращает себестоимость доочистки в 2 раза. Эффективность регенерации угля, ее техникоэкономические показатели оказывают решающее влияние на себестоимость сорбционной доочистки воды. Стоимость нового угля, добавляемого в систему для восполнения потерь шш снижения емкости АУ, составляет от 30 до 90 % всех эксплуатационных затрат на станции. Осуществление регенерации угля (непрерывной или периодической) целесообразно на станциях производительностью более 50-100 м сут. При очистке менее 1000-3000 м /сут. рентабельны методы регенерации угля с неполным (до 80 %) восстановлением его сорбционной емкости (химическая или низкотемпературная регенерация). Из. ошщшес производительностью более 1000-2000 W )Я6i термическая регенерация угля снижает себестоимость доочистки в 4-8 раз по сравнению с однократным использованием сорбента. [c.581]

В другой модификации процесса Клауса предусматривается использование в качестве адсорбента ZnO с повышенной удельной поверхностью (30—40 м /г) и адсорбционной емкостью. В этом процессе (ELSE) степень очистки газа составляет около 100%. Очистку осуществляют при 550—650 °С в двух адсорберах, работающих попеременно. Сероводород непосредственно реагирует с ZnO с образованием ZnS. Отработанный адсорбент регенерируют примерно при 620 °С, отходящий газ, содержащий H2S, направляют на установку Клауса для выделения элементной серы. [c.302]

Использование в заводской практике промотированно-го хлором АП-64 повлекло необходимость не только постоянной подачи хлорсодержащих соединений в сырье, но и контроль за влажностью системы [84]. Во время режима влажность циркулирующего газа зависит от влажности гидроочищенного сырья и для поддержания проектной влажности газа ( — 40 мг/м ) была предусмотрена осушка его молекулярными ситами. Опыт эксплуатации показал, что осушка необходима только в период пуска установки, восстановления и регенерации катализатора. При установившемся режиме адсорберы могут быть отключены [185]. [c.106]

Производство синтетических цеолитов позволяет осуществлять ряд процессов адсорбционного разделения углеводородных смесей и нефтяных фракций Ц, 2 3, с. 503—550 4—71. Наибольшее промышленное значение приобрели процессы выделения -парафинов из керосино-газойлевых фракций [8] полученные при этом к-парафины используются в качестве сырья для производства различных химических продуктов. Мировой объем производства к-парафинов на основе использования цеолитов составляет около 2 млн. т. В Советском Союзе эксплуатируется несколько установок Парекс , разработанных в ГДР [9, 10], в ряде других стран построены установки по процессам Изосив , Вригиш петролеум , Тексако , Молекс и др. [8, 11,12]. Названные процессы, за исключением процесса Молекс являются парофазными и осуществляются по полу-периодической схеме, т. е. потоки сырья и вытеснителя непрерывны, а адсорберы со стационарным слоем адсорбента попеременно переключаются с одного потока на другой. Жидкофазный процесс Молекс также основан на попеременном переключении секций адсорбера. [c.142]

Одной из новых разработок описываемого процесса является осуществление вытеснительной десорбции в условиях транспорта цеолита перегретым водяным паром из адсорбера в десорбер [22]. Как показали исследования, для десорбции к-парафинов водяным паром достаточно всего 4—8 с, в силу чего стадию десорбции к-парафинов можно совместить с процессом транспорта цеолита. Последнее обусловлено изменением гидродинамических условий контакта фаз, при котором увеличивается относительная скорость обдува гранул цеолита вытеснителем, исключается канальный проскок паров, значительно уменьшается экранирование частиц адсорбента друг другом. Сквознопоточная десорбция позволяет снизить загрузку цеолита в систему в 1.5 раза, повысить экономичность процесса. Этот способ десорбции был проверен на опытной установке в месячном пробеге с положительным результатом. Процесс АВП может быть также использован для выделения к-парафипов из бензинов при несколько измененном режиме. [c.147]

Для определения действительного содержания примесей в газе после адсорбционной очистки необходимо было разработать методику замера очень малых количеств примесей в водороде. Поскольку непосредственный замер концентраций чрезвычайно затруднителен, был использован метод последовательного обогащения анализируемой пробы при.Агесями, собранными из значительного объема очиш,аемого газа. Обогащение пробы проводится путем двукратного вымораживания оставшихся после очистки на угле примесей с помощью жидкого водорода. Схема установки, на которой проводились исследования, показана на рис. 51. Исходный газ высокой чистоты, полученный путем испарения жидкого водорода в испарителе I, через вентиль В-7 подавался в адсорбер 2, охлаждаемый жидки . азотом. Перед адсорбером в поток водорсда через вентиль В-2 подавалась примесь азота с таким расчетом, чтобы получить с1 есь, имеющую концентрацию М, 0,1 -ч- 0,2%. Очищенный в адсорбере 2 водород через вентиль В-З направлялся в обогатитель 6, состоящий из теп- [c.127]

Регулирование подачи ПВС в адсорбер можно производить не только с помощью гидравлических клапанов, но и с помощью других приспособлений. В период, когда рекуперационные установки (ВВОДИЛИСЬ в промышланность, для этой цели применяли задвижки системы Лудло. Задвижки, имеющие размеры 400— 600 мм в диаметре, создавали исключительно большие трудности в их обслуживании, на открывание и закрывание их требовалось много времени. В процессе эксплуатации ручной привод в задвижках Лудло был заменен на механический с использованием сжатого воздуха. [c.65]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология