закручивания

В установках плазменного нагрева (плазмотронах) температуру дуги повышают до 2-10 К и более, воздействуя на дугу параллельным потоком газа, закручиванием потока газа и обжатием магнитным полем соленоида [13]. В этом случае объемная плотность мощности в дуге достигает десятков кВт/см . Дуговые плазмотроны подразделяют на высоковольтные (2-6 кВ, 50-500 А) и низковольтные (100-800 В, 2-10, к А). Подавляющее число плазмотронов работает на постоянном [c.81]

В связи с этим воздух, поступающий в камеру сгорания газотурбинного двигателя, обычно делят на три потока. Первый поток поступает в камеру сгорания, имеющую завихритель (рис. 3.27), через кольцевой зазор между корпусом форсунки и внутренним кольцом завихрителя, чем обеспечивается охлаждение форсунки. В этой зоне топливо распыляется, частично испаряется и воспламеняется а составляет 0,2—0,5 [166]. Второй поток воздуха вводят в зону горения через завихритель и через первые ряды отверстий диаметром 12—30 мм в жаровой трубе. Этот воздух обеспечивает сгорание смеси при температуре во фронте пламени, равной 2300—2500 К, и последующее снижение температуры газов до 2000 К- Коэффициент избытка воздуха при этом возрастает до 1,2—1,7. Роль завихрителя заключается в закручивании потока воздуха и создании воздушного вихря, вращающегося вокруг оси жаровой трубы. При этом в центральной части трубы создается зона пониженного давления, куда устремляется поток из средней части камеры сгорания. Продукты сгорания, движущиеся противотоком к основному потоку распыленного топлива, ускоряют испарение и обеспечивают нагревание топливо-воздушной смеси до температуры воспламенения. Турбулизация газо-воздушного. потока приводит к увеличению скорости распространения пламени, а уменьшение осевой скорости воздуха вблизи границы зоны обратных токов удерживает факел в определенной области. Третий поток воздуха поступает через задние ряды боковых отверстий в зону смешения. Этот воздух снижает температуру газов до значения, допустимого по условию прочности лопаток турбины. [c.164]

Абсолютная скорость перед входом в общем случае имеет также тангенциальную (окружную) составляющую С1 , называемую скоростью предварительного закручивания. [c.33]

Ввод газа в аппарат выполняется так, чтобы избежать закручивания потока в камере и его завихрений па входе, приводящих к неравномерному распределению газа и концентрации взвешенных частиц перед решеткой. Для этого применяют плавно очерченные диффузоры (часто снабжаемые разделительными стенками), строго симметричные диаметральной плоскости сечения колонны. При работе колонн большого диаметра на запыленных газах опоры колосниковой решетки целесообразно располагать так, чтобы они служили одновременно системой экранов, обеспечивающих выравнивание концентрации взвешенных частиц. При этом для отношений целесообразно вслед за диффузором устанавливать хотя бы одну решетку (например, из уголков) со сравнительно небольшим коэффициентом тр=10—12 [42]. Для ввода газа в насаженные колонны небольшого сечения И. Е. Идельчик рекомендует применение отогнутых вверх под углом 90° патрубков, снабженных распределительными насадками истечения в виде сплошных нли перфорированных конусов, набора соосных диффузоров и т. д. В полых же колоннах достаточно равномерное распределение газа достигается при вводе его через патрубок (без дефлекторов), [c.14]

Показано, что трение жидкости о стенки камеры, увеличение высоты камеры, отклонение потока проходящей через входные каналы жидкости к оси камеры форсунки приводят (по сравнению с Цид и фид) к увеличению коэффициента расхода и уменьшению корневого угла факела. Сужение потока во входных каналах и его сжатие при входе в камеру закручивания приводят к противоположному результату — возрастанию ф и уменьшению р. [c.229]

Амплитудные значения углов поворота двух соседних дисков различаются на угол закручивания участка вала, соединяющего диски [c.84]

Установим связь между амплитудными значениями углов закручивания вала по участкам, используя формулу (3.58) Ф3 = Ф3 = Ф2 + Л 2,з/< 2,з- [c.84]

Установка одной уголковой решетки постоянного живого сечения с коэффициентом 5уг = 17 (/ = 0,26) вместо расчетного уг = 30 (/ = 0,20) не привела при наличии сильного закручивания к достаточному выравниванию потока (УИ, = 1,60, табл. 9.11). Значительное улучшение распределения скоростей достигнуто при установке двух таких решеток тандемом (М = 1,21). [c.260]

Рулон стенки удерживается в сжатом свернутом состоянии с помощью планок, привариваемых по всей высоте к внешней кромке рулона. При развертывании рулона возможно 1) самопроизвольное распушивание витков рулона при срезании удерживающих планок 2) резкое распушивание внешних витков во время развертывания полотнища и даже свободно стоящего рулона 3) обратное закручивание полотнища на некоторых участках 4) отклонение разворачиваемого полотнища от вертикали из-за неровности поверхности основания и ветра. [c.325]

Изменение веса шарика в процессе выгорания кокса регистрировалось по сдвигу в поле зрения измерительного микроскопа репера, прикрепленного к нити. Общее количество. выгоревшего кокса дополнительно контролировалось при помощи измерительного микроскопа по углу закручивания шлифа, образующемуся при его вращении по окончании регенерации до возвращения репера в начальное положение. [c.45]

Кроме того, можно отметить, что если по каким-либо причинам поток перед плоской решеткой закручен, то это закручивание при прохождении жидкости через решетку не будет устранено и сохранится в сечениях за решеткой (рис. 3.8). Вместе с тем струя при набегании на решетку будет растекаться, так что ее поступательные скорости за решеткой соответственно понизятся. Причиной закручивания потока может быть не только несимметричное расположение входного отверстия в аппарате, но и несимметричный профиль скорости струи на входе, даже при симметричном расположении входа относительно оси аппарата. В случае несимметричного профиля скорости равнодействующая динамических сил струи находится не на оси, а в зоне больших скоростей. Поэтому создается вращательный момент, закручивающий струю по направлению от больших скоростей к меньшим. [c.86]

Устранить закручивание потока можно не только с помощью указанных устройств (например, установкой за входным отверстием системы направляющих лопаток или пластинок), а в случае подвода потока по диффузору также и с помощью разделительных стенок. [c.183]

Существенно улучшается распределение скоростей при установке над подводящим патрубком одной плоской решетки со сравнительно небольшим коэффициентом сопротивления ( р = 9,5 / = 0,38), особенно в варианте с удлиненным патрубком (рис. 8.7, в). Коэффициент количества движения уменьшается до яг 1,3 (при коротком патрубке >2). Дополнительное выравнивание потока до М = 1,13 при удлиненном патрубке и /И, <2 при коротком достигается после наложения на плоскую решетку спрямляющего устройства в виде ячейковой решетки (кривые 2, рис. 8.7, в). Спрямляющее устройство устраняет закручивание потока и стабилизирует его, что сказывается благоприятно на степени равномерности распределения скоростей по сечению. [c.210]

Исследования показали, что при кольцевом (периферийном) вводе потока в аппарат движение жидкости значительно сложнее, чем при обычном боковом. Струя, поступая в кольцо и взаимодействуя со стенкой корпуса аппарата, разделяется на две части, обтекает эту стенку и устремляется по инерции в противоположный конец кольца. Отсюда через щели в стенке корпуса аппарата она выходит в его полость. При этом создаются условия для двойного винтового (вихревого) движения (рис. 8.8, а). В результате распределение скоростей по сечению рабочей камеры аппарата получается неравномерным М = 1,8-н2, табл. 8.3). Закручивание потока столь значительное, что сохраняется даже после установки в начале рабочей камеры плоской решетки. Поэтому и за решеткой неравномерность распределения вертикальных составляющих скоростей не устраняется (Л4 = = 1,5ч 2,0). Только после наложения на плоскую решетку спрямляющего устройства в виде ячейковой решетки, устраняющей закручивание потока, достигается практически полное выравнивание скоростей по всему сечению (М = 1,08ч-1,10). Опыты показывают, что установка одного спрямляющего устройства без плоской решетки неэффективна (см. рис. 8.8, б), так как вследствие малого сопротивления это устройство не может выравнять скорости по величине. [c.213]

Кольцевой ввод потока в узел изоляции коронирующей системы электрофильтров (А. с. 663904 (СССР)]. С целью исключения возможности попадания очищаемого газа в изоляторную коробку коронирующей системы электрофильтров в узел изоляции (рис. 8.9) подается под давлением определенное количество азота, который затем выходит по вертикальному каналу 1 в корпус электрофильтра. Подвод азота п узел изоляции коронирующей системы электрофильтра удобно осуществить по кольцевому каналу 2. Полная изоляция коробки изолятора от очищаемого газа может быть обеспечена не только при определенном расходе азота, но и при условии, что поток на выходе из изоляторной коробки (сечение 2—2) распределен равномерно по сечению. Однако вследствие закручивания потока за кольцевым входом это условие, как было рассмотрено, не обеспечивается. В то же время устанавливать полную спрямляющую решетку (на все сечение 1—/), устраняющую это закручивание, при наличии на оси коробки коронирующих электродов нельзя. [c.215]

Зная коэффициент сопротивления трубчатой решетки (электродов), можно оценить, до какой степени необходимо и достаточно было бы (в случае отсутствия закручивания потока) обеспечить растекание потока с помощью дополнительной решетки, учитывая последующее выравнивающее действие электродов. Действительно, по формуле, аналогичной выражению (4.85), [c.257]

При установке осадительных электродов поток несколько выравнивается [в соответствии с приведенным расчетом по формуле (9.2) ], однако степень неравномерности еще достаточно большая (Мк = 1,86, табл. 9.11). При этом влияние закручивания потока при входе также еще остается в центральные электроды поток пе поступает. [c.257]

С целью устранения закручивания потока на входе в корпус аппарата были установлены пять направляющих лопаток 7. В этом случае с одной уголковой решеткой с = = 0,26 получились вполне удовлетворительные результаты (Мк = 1,16). [c.260]

Корпус горелки — чугунный, с боковым подводом В него воздуха. Газ подводится по оси через газовый патрубок (сопло), который служит и торцевой крышкой корпуса. Наконечник газового сопла — съемный, с наружным кольцом на распорных ребрах. Кольцо наконечника входит в специальный паз в корпусе горелки, благодаря чему обеспечивается соосность газового сопла и выходного патрубка горелки. Распорные ребра изогнуты так, что одновременно служат и лопатками для закручивания воздуха. [c.159]

Наконечники газового сопла могут быть двух типов, отличающихся наличием трех распорных и закручивающихся лопаток и одного отверстия для выхода газа по оси горелки для другого типа характерно большее число лопаток для закручивания и выход газа через несколько отверстий, просверленных на наконечнике по окружности (горелки ГНП-9 имеют 8 ребер и 8 отверстий под углом 30° к оси горелки). [c.160]

Задачу определения расхода жидкости при безударном входе в отвод легко решить, построив план скоростей на заданном векторе а при условии аа = аал- Из плана скоростей определим а затем <3 6 = ат з- Ту же задачу можно решить с помощью входного плана скоростей, приняв, что при расходе вход в меж-лопастные каналы колеса также безударный (Рх = Рхд), а закручивание жидкости отсутствует (а = 90°). [c.34]

Однако закручивание потока невязкой жидкости под действием относительного вихря перед решеткой в действительности не возникает. Поэтому вводится третья составная часть относительного движения — присоединенный вихрь вокруг каждой лопасти (рис. 2.2, а, канал III), ликвидирующий закручивание жидкости на входе и снижающий скорость относительного вихря , на выходе [21, с. 49] [c.32]

Главная причина закручивания — возвратное движение жидкости в лопастном колесе (рециркуляция) при небольших ее расходах. Такой меридиональный вихрь, наиболее интенсивный при нулевой подаче насоса (рис. 2.3, б), по происхождению и действию аналогичен тому, который увлекает жидкость в боковом канале вихревого насоса (см. рис. 1.2). С увеличением подачи действие вихря ослабевает, и жидкость подходит к лопастям практически без закручивания, т. е. Сщ = О и [c.33]

Поворот лопастей направляющего аппарата (рис. 21.3, б). При закручивании потока газа перед входом в рабочее колесо с помощью лопастей скорость Со может иметь, как положительное, так и отрицательное значение. Скорость qu, согласно уравнению Эйлера, изменяет удельную работу рабочего колеса, а следовательно, и характеристику е — Уд компрессора (рис. 21.3, г), особенно значительно для рабочего колеса с малым отношением D IDi. По эффективности этот способ выше, чем дросселирование, но уступает регулированию частотой вращения. [c.275]

Зона аэродинамической тени модели резервуара состоит из двух подзон, различающихся направлением и скоростью потока воздуха. Во внешней подзоне аэродинамической тени направление потока воздуха совпадает с направлением основного потока в трубе, а скорость ее уменьшается в направлении к оси тени. Во внутренней подзоне аэродинамической тени поток воздуха изменяет свое направление и закручивается, а скорость падает до нуля в центре закручивания. Таким образом, в зоне аэродинамической тени образуется подзона с закрученным потоком воздуха, ограниченная сверху условной плоскостью, по отношению к которой векторы потока, направленные вниз, составляют нормали. Эта подзона наиболее благоприятна для скопления газов и паров нефтепродуктов, выбрасываемых из резмвуара. [c.148]

Существуют устройства с тонущим поплавком и упругой трубкой (фиг. 46, б). Здесь угол закручивания трубки зависит от степени погружения лоплавка в жидкость. [c.120]

Инерционные влагомаслоотделители подразделяют иа объемные, центробежные и поверхностные. Практически в них обычно сочетаются различные способы отделения жидкости от газа. В объемных влагомаслоотделителях отделение жидкости от потока осуществляется резким снижением скорости и изменением направления движения струи газа. Частицы жидкости, двигаясь по инерции, ударяются о стенку аппарата и стекают вниз. В иеитро-бежных влагомаслоотделителях в результате закручивания потока содержащиеся в газе частицы влаги и масла под действием возникающих центробежных сил отбрасывается к стенке. Закручивание потока осуществляется тангенциальным подводом газа и винтовыми каналами, установленными в потоке газа. [c.212]

По данным промышленной эксплуатации орошаемых форсунками полых пылеулавливающих колон, закручивание газа в подводящем штуцере приводит к пе-равпомерному его распределению в поперечном сечении колонны, а также к локально увеличенным расходам [c.190]

Среди применяемых в полых колоннах центробежных ме.ханических форсунок можно выделить группу форсунок с гидравлически гладким профилем. Эти форсунки характеризуются отсутствием вкладышей (в виде червячных и иных завихрителей) для закручивания потока в камере форсунки, что делает их наиболее пригодными для pa6oTiji иа загрязненных жидкостях, [c.231]

Эвольвентные форсунки. Одиой из nepBiibx таких конструкций (широко прггмспяс мой н обычных и скоростных колоннах химических производств) является так называемая эвольвентпая форсунка (рис, 85, а), получившая свое название но очертаниям канала подвода жидкости к камере закручивания (рис, 85, а), [c.231]

Часто применяют такие форсунки со съемным соплом (рис, 85,6), особенно при работе иа эрозирующих жидкостях, а также форсутчИ со сдвоенными ио вертикальной оси камеры закручивания соплами (рис. 85, б). Характеристики пронуекной сиособности Q односопло- [c.231]

Влияние несимметричности профиля струи во входном отверстии аппарата. Уже отмечалось, что если профиль скорости сгруи при боковом входе в аппарат (особенно круглого сечения) несимметричен относительно оси входа, то возникают условия для его закручивания в горизонтальной плоскости (см. рис. 3.8). В проведенных опытах такая несимметричность была обусловлена прикрытием дросселя для понижения скорости потока. [c.183]

Как показали визуальные наблюдения (рис. 7.18), в этом случае в рабочей камере аппарата действительно происходило сильрюе закручивание потока (рис. 7.18, а), которое сохранялось при установке в аппарате плоской (тонкостенной) решетки (рис. 7.18, б). Закручивание потока полностью устранялось при установке за плоской решеткой спрямляющего устройства (ячейковой решетки, рис. 7.18, в, г) или при размещении у входного отверстия рассекателя, например, в виде набора параллельных пластин (рис. 7.19). [c.183]

Ввод потока в аппарат через полутрубу. Простым и удобным подводом является боковой через иолутрубу с вырезом в нижней боковой ио-верхности (рис. 8.6). Лучшее распределение скоростей по сечению аппарата достигаегся при относительной ширине выреза 0,12 < < 1,0. Наиболее равномерное поле скоростей в рабочей камере аппарата (Мн == = 1,45, рис. 8.6, а) получается при = 0,3- -0,7. С установкой одной плоской решетки ( р ж 10 f 0,38) поток выравнивается еще больше (УИк 1,27, рнс. 8.6, б), но все же недостаточно. Объясняется это тем, что при вводе потока через полутрубу он закручивается в корпусе аппарата, а закручивание не устраняется плоской решеткой. Для устранения вращения потока и получения совершенно равномерного поля скоростей (УИ,( 1,03) следует установить непосредственно за плоской решеткой спрямляющее устройство в виде ячейковой решетки (рис. 8.6, в). [c.208]

Сложное движение газа во всем подводящем участке сопровождается отрывом потока от внешних стснок, начиная с места разветвления (участок 2-образной формы) и кончая диффузором (рис. 9.17, а). На выходе из последнею устанавливается несимметричное расиределение скоростей с отклонением потока в одну (1шутреннюю) сторону и закручиванием его в в( ртикаль 101[ плоскости, которое еще больше усложняет дальнейшее выравнивание потока в рабочей ]<амсре электрофильтра. Для устранения отрыва потока в ответвлении подводящего тройпнка моде п1 М 1 15) электрофильтра были установлены пластинки / к 2, а в диффузоре — перегородки 3 (рис. 9.17, б). [c.252]

Скорость истечения газа регулируется изменением давления газа и проходного сечения устья горелки с помощью подвижного дросселя. Искусственная турбулизация потока достигается его закручиванием и увеличением угла раскрытия при помощи завихри-теля с лопатками, расположенными тангенциально под постоянным [c.356]

Сопротивление ДРвр от закручивания потока пара ротором в орошаемом аппарате описывается уравнением [c.475]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология