Барботеры расход воздуха

I — корпус ферментатора, 2 —вал смесителя с турбинами, 3 — электродвигатель с коробкой передач, 4 —сальник вала смесителя, 5 — спираль теплообменника, 5 —перфорированный барботер, 7 —устройство для определения расхода воздуха. 8 —фильтр для стерилизации воздуха, 9 — воздушный клапан с регулировочным вентилем, 0 — уловитель, наполненный фенолом, 11 и 12 — резервуары для стерилизации пеногасителя и дополнительной подачи питательной среды во время ферментации, 13 — трубопровод для питательной среды, 14 — выводной вентиль, 15 — вентиль для отбора проб [c.90]

Расход воздуха обусловливается требуемой интенсивностью перемешивания и площадью сечения резервуара, в котором, перемешивается жидкость. При расчете барботеров расход воздуха в 1. мин. на 1 сво- бодной поверхности резервуара можно принимать, ориентировочно равным при [c.803]

При расчете барботеров расход воздуха в 1 мин. на 1 свободной поверхности резервуара можно принимать ориентировочно равным [c.234]

При расчете барботеров расход воздуха в 1 мин на 1 свободной поверхности смешиваемой жидкости в аппарате можно принимать равным при слабом перемешивании — 0,4 лг , при среднем — 0,8 ж при бурном—1,0 ж . [c.106]

Одинаковое гидравлическое сопротивление на всей поверхности барботера достигается только горизонтальным положением труб. Отверстия в трубах выполняются диаметром 3—6 мм. При расчете перемешивающего устройства расход воздуха в 1 мин на 1 пло- [c.246]

Расход воздуха для перемешивания в барботерах и аппаратах с циркуляционной трубой составляет 0,5Ч-1 м /мин на 1 м свободной поверхности жидкости. [c.89]

Перемешивание дрожжевой массы может быть осуществлено также сжатым воздухом, подаваемым через барботер. Воздух предварительно должен быть очищен в биологическом фильтре. Расход воздуха составляет 0,4...1 м на 1 м свободной поверхности жидкости в аппарате в минуту. Дрожжевой аппарат с воздушным перемешиванием изображен на рис. 20.10. При перемешивании мешалкой электродвигателя принимают расход мощности из расчета 1 кВт на 1 м дрожжевой массы. [c.1037]

Проводилось полное обезвоживание нефти путем нагрева ее до 135—140° С при барботаже воздухом. Опыты ставились в модели дегидрататора (цилиндрический аппарат с коническим днищем 0 = 30 см, Н= 00 см). В дегидрататор помещался змеевик для обогрева паром (F = 0,18 м ) и шестилучевой барботер. Расход воздуха изменялся в пределах 0,6—4,0 м 1ч. Высота слоя жидкости Лж над барботером была равна 10 20 и 30 см. Скорость холодного воздуха в отверстиях барботера Wo составляла 2,3—6,0 м/сек. [c.105]

Процесс окисления в кубе начинают с закачки сырья, после чего в низ куба через барботер подают воздух. Расход воздуха изменяют таким образом, чтобы температура окисления поддерживалась на необходимом уровне при снижении температуры увеличивают расход воздуха, при повышении — уменьшают. Готовый продукт сливают самотеком. Вследствие небольшой высоты барботажного слоя степень использования кислорода воздуха в реакциях окисления невелика. [c.291]

При расчете барботеров минутный расход воздуха на I свободной поверхности смешиваемой жидкости в аппарате можно принимать равным при слабом перемешивании 0,4 м , при среднем — 0,8 м , при интенсивном — 1,0 м . [c.101]

При расчете барботеров можно принимать расход воздуха в 1 мин. иа I м свободной поверхности резервуара ориентировочно равным [c.276]

Расчетами установлено, что поверхность фазового контакта между гудроном и воздухом при распыле его вращающимися барботерами увеличивается не пропорционально росту удельного расхода воздуха, подаваемого в куб для окисления. При расхо- [c.135]

Когда режим барботажа становится равномерным и зафиксированным для опытов, приступают к экспериментам путем изменения одного из факторов, влияющих на барботаж газа в жидкости. К таким факторам относятся изменения глубины погружения барботера, расход подаваемого воздуха в барботер и замена барботажного устройства. [c.85]

Картина барботажа, зафиксированная фотографиями, отражает только распределение газового потока в жидкости в зависимости от глубины погружения барботера при постоянном расходе воздуха 2,05 м /ч. [c.104]

Расход воздуха для таких барботеров при перемешивании под атмосферным давлением зависит от требуемой интенсивности перемешивания [109] [c.355]

При применении особого вида барботера типа газлифта для перемешивания требуется значительно меньший расход воздуха, который при удовлетворительном перемешивании и для тех же условий составляет всего 0,1 м /мин на Г дг поверхности. Поэтому при газовом перемешивании рекомендуется применять барботеры типа газлифта, которые лишь в последнее время стали довольно широко применяться в химическом аппаратостроении. [c.355]

При рассмотрении влияния расхода воздуха на окисление необходимо также учитывать, что воздух в этом процессе выполняет две функции — функцию окислителя и функцию перемешивающего агента. Поскольку прежде чем вступить в химическое взаимодействие, кислород воздуха должен диффундировать в жидкость (битум), эта стадия зависит от величины поверхности контакта жидкой и газовой фаз. Необходимо отметить, что поверхность фазового контакта между битумом и воздухом увеличивается непропорционально росту расхода воздуха. Это было показано, в частности, на примере реактора с вращающимся барботером [107]. Так, при расходе воздуха 6 и 9 нм /ч удельная поверхность составила 16,1 и 35 м /м соответственно. [c.34]

Постепенно закоксовываются также нижняя часть (около 1,5 м) внутреннего воздухопровода, его коллектор и барботеры. Степень их закоксованности определяют следующим образом при полном рабочем заливе куба устанавливают расход воздуха 2500 м /час, если при этом давление воздуха по манометру на воздухопроводе-куба превышает 1,2 ати, куб останавливают на ремонт. Давление воздуха при нормальной работе куба равняется 0,6—0,8 ати. [c.159]

Расход воздуха для указанных барботеров при перемешивании под атмосферным давлением зависит от требуемой интенсивности перемешивания [77 ] при слабом перемешивании — 0,4 м /мин па 1 поверхности перемешиваемой жидкости при среднем перемешивании — 0,8 м /мин на 1 м поверхности при интенсивном перемешивании — 1,0 м /мин на 1 поверхности. [c.723]

При отборе проб часть потока воздуха из озонатора или из камеры может быть направлена в барботер /2 расход воздуха контролируется счетчиком 11 типа ТСБ-400. [c.206]

После пропаривания в малый АЧК подают 0,72 м питательной среды с температурой не ниже 70—80 С. Состав среды — коричневый сок, сахароза или меласса (из расчета доведения содержания сахара в среде до 1%) и соли. Среду подогревают в аппарате до 100— 115°С и стерилизуют при данной температуре 1 ч. После этого подачу пара в аппарат прекращают, открывают воздушный вентиль и по достижении давления в аппарате 0,01 МПа в барботер подают воздух, а в змеевики — холодную воду. Среду в аппарате расхолаживают до 28—30°С и при этой температуре в малый АЧК вносят засевную культуру дрожжей из колб через посевную пробку с соблюдением правил стерильности. Выращивание ведут в аэробных условиях при расходе воздуха 6С—70 м на 1 м аэрируемой среды в 1 ч, гашение пены проводится олеиновой кислотой или кашалотовый жиром. Длительность выращивания 12—14 ч, при 28—30°С, pH 4,3—5,0. pH регулируют добавлением в аппарат серной кислоты, когда pH достигнет величины 5,2, или добавлением аммиачной воды при pH ниже 4,3. [c.101]

В аэротенке сточные воды подвергают биологической очистке активным илом. Эти аппараты имеют прямоугольную форму и состоят из двух параллельно работающих секций, общий объем которых составляет 280 м . Аэрацию осуществляют через трубчатые барботеры диаметром 100 мм воздухом, получаемым от воздуходувной станции 13. На 1 м сточных вод расходуют 22—26 м воздуха, концентрация активного ила поддерживается в пределах 3— [c.406]

Аналогичная картина нагрева и испарения жидкости будет наблюдаться при барботаже нагретого воздуха в жидкости, но при исследовании процессов очень важно выдержать все исходные данные, характеризующие барботажное действие горелки и барботера, т. е. расход газов, давление, скорости истечения газов на глубину погружения и т. п. [c.80]

Усреднение сточных вод перед поступлением на очистные сооружения необходимо в тех случаях, когда расход сточных вод или концентрация в них загрязнений подвергается значительным колебаниям в течение относительно короткого времени (смены или суток). При небольших расходах воды применяют контактные усреднители, при средних и больших — проточные, представляющие собой резервуары с побудительным перемешиванием, например, воздухом или многокоридорные резервуары с диагональным сбором воды (усреднители конструкции Д. М. Ванякина), Каждый коридор подразделяют на 8—10 последовательно соединенных камер, в которых устанавливают барботеры или мешалки [c.1027]

При расчете барботеров расход воздуха на 1 м свободной поверхности можно принимать равным для слабого перемешивания — 0,4 м мин, для среднего — 0,8 мЧмин, для интенсивного— 1,0 м 1мин. [c.259]

Расход воздуха обусловливается требуемой интенсивностью перемешивания и площадью сечения резервуара, в котором перемешивается жидкость. По нормам, рекомендуемым американской фирмой Рут (The Р. Н. and F. М. Roots Со), при расчете барботеров расход воздуха в 1 мин. на 1 м свободной поверхности резервуара можно принимать равным [c.256]

Удельный расход воздуха зависит от целей барботирования. Если требуется только перемешивание воды, то при глубине усреднителя 1—6 м величину Цвозд следует принимать равной для промежуточных барботеров, создающих два циркуляционных потока, 4—6 м /ч, а для пристенных барботеров, создающих один циркуляционный поток, 2—3 мVч на 1 м длины бар-ботера. Для одновременного перемешивания воды и предотвращения выпадения взвешенных веществ интенсивность подачи воздуха должна быть такой, чтобы минимальная придонная скорость Ид циркуляционного потока обеспечивала поддержание во взвешенном состоялии частиц с гидравлической крупностью о- [c.27]

В пробирку наливают 100 мл испытуемого топлива и 20 мл воды (дистиллированной или соленой). Пробирку помещают в водяную баню или в какое-либо иное тер-мостатирующее устройство. Бензины испытывают при 60° С, дизельные и другие тяжелые топлива при 80° С. Во время испытания по барботеру 3 подают воздух со ско-,, . ростью 3 л/ч. Расход воздуха контролиру- [c.132]

Величина удельной поверхности фазового контакта и га- зосодержание зависят от расхода воздуха, скорости вращения, геометрических данных барботера и физико-химических свойств среды. Установлены математические зависимости, предложены расчетные уравнения, связывающие эти показатели. [c.138]

Приведенные, на рис, 31.12 соотношения размеров основных элемеижв барботеров тша газлифта полу ны в ЛенН1 Ихим ше в результате экспериментальных работ по перемешиванию под атмосферным давлением суспензий с динамическим коэ ициентом вязкости fie < < 0,1 н-сек1м , с соотношением жидкой среды (Ра = 1.5Х, Х10 кг/м ) и к твердой (р0 = 3-1О кг/м ) по массе не. менее 3 1 и величиной твердых частиц до 100 мкм. Средний расход воздуха на перемешивание составил 0,1 м /мин на 1 м свободной поверхности жидкости. [c.723]

Лабораторная установка, на которой проводили исследования, изображена на рис. 1. Медная трубка 1 диаметром 22 мм и длиной 500 мм была помещена в трубчатую печь 2 типа ТК-30/200. Навеску безводного фторида алюминия в платиновой лодочке вводили в трубку. Температуру измеряли хромель-алюмелевой термопарой 3, помещенной внутрь медной трубки непосредственно над лодочкой, и регулировали автоматическим потенциометром ПСР1-09 с точностью 4 град. Через медную трубку протягивался воздух, который в различной степени насыщался водяными парами в термостатированном водяном барботере 4. Расход воздуха измеряли реометром 5. В конце системы были расположены последовательно два платиновых дрекселя 6 для поглощения фтористого водорода, выделяющегося при гидролизе фторида алюминия. [c.28]

Опыты по выпариванию барботажем горячего воздуха проводились в Институте технической теплофизики АН СССР В. Я. Скрипко [46]. Расход воздуха варьировался от 3 до 10 кг/ч, высота слоя воды над барботером менялась от 20 до 110 мм. Воздух нагревался с помощью электроподогревателя в пределах температур 300—550° С, что позволило приблизить процесс выпаривания воды к условиям работы аппарата с погружной горелкой. [c.142]

При дегазации этим методом высота слоя очищаемой жидкости принимается в пределах 1,5—Зл. Процесс ведется под вакуудюм или ири атмосферном давлении с подачей сжатого воздуха. Оптимальный удельный расход воздуха при пневматическом барботировании составляет 10—15 объемов на 1 объем воды, а при вакуумной дегазации он определяется, как и в случае дегазации в аппаратах с насадкой, условиями взрывобезопасности. Нагрузка сточной жидкости на 1 м рабочей площади барботера не должна превышать 10 м /м при пневматическом барботировании и 25 м /м при дегазации под вакуумом. Интенсивность подачи воздуха при этом должна составлять соответственно не менее 120 и 60 м /(м -ч). [c.81]

Мальтозную патоку в количестве, необходимом для обработки сменной выработки дрожжей, насосом перекачивают в рассироп-НИ.К, разбавляют ее таким же количеством воды и пастеризуют при температуре 80—85° С в течение 40—45 мин. Затем охлаждают до температуры 18—20°С при периодическом размешивании воздухом. По мере надобности разбавленный раствор перекачивают в напорный бачок в таком количестве, чтобы его хватило на 3—4 ч работы. Перед набором дрожжевой суспензии сборник-аэратор пропаривают и охлаждают до 25—27° С. С началом. поступления дрожжевой суспензии в сборник-аэратор начинают спускать в него расчетное количество раствора мальтозной патоки и после заполнения нижней конической части в барботер пускают воздух. Расход мальтозной патоки составляет 7% по массе прессованных дрожжей, т. е. 70 кг на 1 г. Температуру поддеоживают в пределах 24—25° С. [c.156]

Одной из первых является работа Кауфмана [Ч, в которой автор без каких-либо обоснований рекомендует для расч( та барботеров характеризовать процесс перемешивания расходом воздуха на единицу свободно поверхности. [c.78]

Нами не были установлены какие-либо количественные зависимости в этом направлении ввиду применения в производственных условиях только обычных барботеров, при которых коэффициент использования кислорода воздуха весьма невелик. Сокращение расхода воздуха путем увеличения коэффициента его использонания представляет значительный практический интерес и, как будет показано ниже, позволило сделать ряд интересных выводов в отношении механизма окислительных процессов. [c.189]

Реакцию окисления проводят в барботажном колонном реакторе (см. рис. 38, а или б) или в реакторе с мешалкой (см. рис. 37). В качестве газа-окислителя исполг.зуют воздух, кис-. шрод или смеси азота и кислорода различного состава. В последнем случае перед барботером реактора смешивают дпа газовых потока, замеряя расход каждого из них реометром. [c.187]

Газы из сушил, особенно топочные газы из вращающихся сушил, а также воздух, отсасываемый из размольных установок, содержат кремнефторидную пыль и немного НС1. Для обезвреживания перед выбросом в атмосферу эти газы следует промывать водой, например, в небольшом барботере. На производство 1 т NaaSiFfi расходуют 0,725 т HaSiFe, 1,09 г технической поваренной соли, / SSO м воды, 175 квт-ч электроэнергии, 0,066 т топлива. [c.354]

Режим динамической ячеистой пены наступает, когда скорость газа в отверстиях газораспределителя превышает скорость свободного всплытия пузыря (Уо > Уп). Для системы вода— воздух при массовом барботаже скорость Уп = 0,25-И),2б м/с (см. рис. 3.2.6.2). В отверстиях барботеров промышленных аппаратов скорость газа обычно существенно превышает эту величину и может достигать 10-15 м/с. При этом газ вырьшается из отверстия в виде расширяющейся струи, распадающейся на пузыри различных размеров на некотором расстоянии от барботера. Образующаяся газо-жидкостная смесь имеет ячеистую структуру, и высота ее слоя возрастает с увеличением расхода газа. Верхняя граница существования режима динамической ячеистой пены определяется [2] условием [c.515]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология