Газо-жидкостные смеси

В последние годы освоена технология закачки ингибиторов коррозии в пласт в виде газо-жидкостных смесей. Она основана на использовании эффекта растворимости ингибиторов в природном газе. Установлено [146], что на растворимость ингибиторов влияют давление газа, его температура и состав. Каждый ингибитор имеет индивидуальные пределы растворимости, причем с увеличением его молекулярной массы растворимость [c.225]

Данный ингибитор пригоден для применения в системе газ-углеводороды-вода с предельным соотношением компонентов 1000 1 (0,03-0,12) соответственно. При закачке ингибитора в скважину с приведенным соотношением компонентов в газо-жидкостной смеси повреждений выкидных линий не отмечалось, что свидетельствовало о его удовлетворительной защите. [c.311]

Если через одну минуту после начала опыта в сосуде появятся шлейфы растворения (рис. 61), следует, покачивая сосуд из стороны в сторону, установить визуально характер изменения величины шлейфов. Затем необходимо встряхнуть сосуд и продолжить наблюдение за поведением ингибитора. Если пленка ингибитора на поверхности жидкости не исчезает, он обладает плохой растворимостью и не подходит для обработки данной системы. Если пленка исчезает, то при хорошем перемешивании потока газо-жидкостной смеси ингибитор переходит в жидкость. [c.319]

В данную формулу не включено дополнительное сопротивление, обусловленное расходом энергии на подъем газо-жидкостной смеси. Эта величина незначительна и обычно может не учитываться. [c.635]

В зависимости от назначения давление в газосепараторах бывает различным. Чем выше давление в газосепараторе, тем легче газ, отделяющийся от жидкой фазы, и тем больше растворено в жидкости более тяжелых газообразных компонентов. Например, в системах каталитического риформинга, гидроочистки и гидрокрекинга, протекающих в атмосфере циркулирующего водорода, первый по ходу газо-жидкостной смеси газосепаратор служит для отделения водородсодержащего газа, в котором концентрация водорода достигает 90% (об.), а остальные 10% (об-)—в основном метан и этан. Катализат, содержащий растворенный углеводородный газ, перепускают во второй газосепаратор, где давление ниже и где за счет перепада давления из катализата выделяется большая часть растворенного газа. Схема соединения газосепараторов представлена на рис. 12, а. [c.44]

Сопротивление любого типа тарелок Ар складывается из трех величин 1) сопротивления сухой тарелки Др 2) сопротивления газо-жидкостной смеси на тарелке Аре-ж 3) сопротивления поверхностной пленки, перекрывающей выходные отверстия Ара [c.45]

Для ситчатых тарелок важным является не только размер отверстий, но и условия их образования. Так, конструкции ситчатых тарелок с выступающими вверх краями отверстий имеют более высокую производительность, широкий диапазон устойчивой и эффективной работы, низкое гидравлическое сопротивление. Заметное улучшение основных характеристик ситчатых тарелок достигается, возможно, за счет направленного ввода струи газа в жидкость, стабилизирующего движение газо-жидкостной смеси, т. е. устраняющего поперечно направленные пульсации дисперсного слоя на тарелке. [c.250]

При многочисленных расчетах, особенно в области термодинамики газов и газо-жидкостных смесей, часто приходится пользоваться понятием относительной плотности d — отношением плотности данного вещества к плотности какого-либо вещества, принимаемой за удельную или стандартную р,. [c.12]

На рис. 35 изображена технологическая схема производства D-сорбита с применением непрерывного процесса гидрогенизации D-глюкозы и ионообменной очистки сорбитного раствора. Элеватором / глюкозу загружают через бункер 2 в реактор смеситель 3, в котором приготовляют 30%-ный водный раствор. Добавляют 0,5% к массе глюкозы активированного угля и после перемешивания в течение 5—10 мин ири температуре 75° С фильтруют через нутч-фильтр 4 в сборник 5, откуда насосом 6 перекачивают в смеситель 7 (небольшого объема). Туда же непрерывно подают настой известковой воды из мерника-смесителя 8 и катализатор Реней-никель. Раствор глюкозы насосом высокого давления 9 подают в тройник смешения 10. Сюда же компрессором и нагнетают водород под давлением 80—100 кгс/см и суспензию направляют в подогреватель 12, где температуру газо-жидкостной смеси повышают до 135—140° С. Далее суспензия непрерывно поступает последовательно в три реактора 13, проходит холодильник 14, где охлаждается до 30—40° С, сепаратор 15, кайл еот дел итель 75. Гидрированный раствор направляют в сборник 17 и далее на очистку ионитами. Водород из каплеотделителя 16 многоступенчатым компрессором 18 подают в тройник смешения 10. Убыль водорода в системе компенсируют нагнетанием свежего водорода компрессором 11 из газгольдера 19. Для безопасной работы системы должны быть предусмотрены необходимые предохранительные клапаны и аварийные вентили для сброса водорода из системы через вытяжную трубу с предохранительной свечой в атмосферу. Раствор сорбита из сборника 17 насосом 20 передают в смеситель 21, в котором раствор водой или промывными водами, получаемыми при отмывке смол от сорбита, разбавляют до нужного содержания сухих веществ, фильтруют через нутч-фильтр 22, сливают в сборник 23 и далее насосом 24 нагнетают в колонну с катионитом КУ-2, а из нее в колонну с анионитом, где pH раствора повышается до 4,0—4,5. Из колонн 25—26 очищенный раствор направляют в сборник 27 и далее на окисление. [c.253]

Рассмотрение проведенных исследований показывает, что механизм процесса теплообмена при кипении в трубах, как и механизм процесса теплоотдачи к газо-жидкостным смесям, может быть различным. [c.144]

Загрязняющее действие автомобильных выхлопных газов определяется соотношением между воздухом и горючим в рабочей газо-жидкостной смеси, а также условиями ее сгорания в двигателе. Если повышать соотношение воздуха и горючего (т. е. расходовать горючее более экономно), добиваясь более полного сгорания последнего, в результате образуется больше оксидов азота КОх. Если же смесь горючего с воздухом обогащается горючим, выделение МОх снижается, но одновременно увеличивается количество СО. На рис. 30.5 показана зависимость образования различных загрязнений от условий работы автомобильного двигателя пунктиром указано соотношение между ними при стехиометрическом, т.е. идеальном, соотношении воздуха и горючего в рабочей смеси. [c.514]

Смеситель (см. рнс. 22, поз. 12) аппарата системы ТНБ-2 (рис. 23) представляет собой вертикальный реактор 1 цилиндрической формы без дна, сверху закрытый плоской металлической крышкой 2. По оси цилиндра установлен внутренний стакан 3, в днище которого вварены патрубки 4 r 5 для подачи внутрь стакана жирных кислот и раствора кальцинированной соды. Для перемешивания используются две турбинные мешалки 6, насаженные на вертикальный вал И. Отбойные планки 7, установленные внутри стакана, усиливают перемешивание жировой смеси с раствором кальцинированной соды. Реакционная смесь поднимается вверх и, переливаясь через край стакана, поступает в кольцевой зазор между цилиндром и стаканом и попадает на спираль 8. которая придает газо-жидкостной смеси вращательное движение, улучшающее отделение газа. Углекислый газ отводится по патрубку 9. Смеситель закрепляется на барабане при помощи фланца 10. [c.108]

Также достаточно эффективны при проведении таких процессов барботажные газлифтные аппараты (см. 6.7.2). В таких аппаратах образование пузырей на отверстиях может происходить при достаточно сильном восходящем движении жидкости. Это снижает время образования пузырей и, соответственно, их средний размер. Восходящее движение жидкости со скоростью до 2 м/с образуется в газлифтном аппарате за счет разности плотностей газо-жидкостной смеси в барбо-тажной трубе и жидкости с небольшим содержанием очень мелких пузырей в циркуляционной трубе. Высокие скорости движения жидкости позволяют насыщать газом несмешивающиеся жидкости с большой разницей плотностей или жидкости, содержащие твердые вещества, например порошковый катализатор. Конструкция газлифтных аппаратов позволяет размещать в них большие теплообменные поверхности, что дает возможность использовать их для проведения процессов, протекающих с большим тепловым эффектом. Вследствие большой скорости течения жидкости в барботаж-ной трубе значительно уменьшается влияние продольного перемешивания жидкости и снижается дисперсия пузырей по времени пребывания. [c.48]

В инженерной практике существуют два подхода к определению уравнений сохранения массы и импульса при течении газо-жидкостной смеси в прямых каналах квазигомогенный и двухфазный. [c.209]

Теплообмен при течении газо-жидкостной смеси в вертикальных трубах [c.252]

Увлечение газовых пузырей в зону ниже мешалки с образованием однородной по структуре газо-жидкостной смеси во всем объеме аппарата происходит при частоте вращения мешалки и > Иь Для турбинных мешалок при [c.323]

Газосодержание. Одной из основных характеристик газо-жидкостной смеси в любом барботажном аппарате является ее объемное газосодержание [c.514]

Рис. 6.7.1.4. Области существования различных режимов восходящего течения газо-жидкостной смеси в неподвижном зернистом слое

Гидравлическое сопротивление барботажной колонны с неподвижным слоем мелкозернистой насадки при восходящем потоке газо-жидкостной смеси с достаточной для инженерных расчетов точностью можно рассчитать по уравнению [c.516]

Уравнение (6.7.1.13) проверено экспериментально [15] при Уг = 0,05+0,8 м/с V = 0,0036+0,025 м/с Цж = 0,001+0,035 Па с. Отклонения опытных значений Ар от расчетных составляют в среднем 20 %. Однако в области малых приведенных скоростей жидкости (Уж<0,01 м/с) зависимость (6.7.1.13) дает существенно завышенные результаты. В этом случае сопротивление неподвижного зернистого слоя при восходящем потоке газо-жидкостной смеси можно оценить [2] как сумму гидростатического давления барботажного слоя и потерь давления на трение в межзерновых каналах [c.517]

Направленное движение газо-жидкостной смеси, образованной в барботажных трубах из чистой жидкости, характеризуется истинными скоростями газа [c.521]

Скорость циркуляции. Одной из основных задач гидродинамического и теплового расчета газлифтного аппарата является определение скорости циркуляции газо-жидкостной смеси или приведенной скорости жидкости в барботажных трубах. Основное уравнение газо-жидкостного циркуляционного контура [c.521]

Вследствие действия подъемных сил, обусловленных разностью плотностей фаз, истинные скорости газа и жидкости отличаются друг от друга на величину относительной скорости Мот. При восходящем движении газо-жидкостной смеси [c.521]

Приведенная классификация режимов дает наиболее типичные формы течения газо-жидкостных смесей, однако могут встречаться и переходные виды движения стержневое, полу-кол ьцевое, пленочно-эмул ьсыонное и капельное и др. [35] — [40]. При сравнительно малых нагрузках по газу и жидкости в горизонтальной трубе может происходить расслоение системы на жидкость и газ, движущийся по ней, без волнообразования и с волнообразованием, стержневое течение и др. [41, 42]. [c.168]

Переход жидкой фазы в сплошную, а паровой (газовой) — в дисперсную и создание режима эмульгирования в насадочных колоннах можно достичь так же, если свободный объем насадки заполнить жидкостью и организовать процесс таким образом, чтобы выводить в единицу времени из нижней части колонны точно такое количество жидкости, какое поступает на орошение в ее верхнюю часть. Тогда поток газа в насадке разбивается на отдельные струи, пронизывающие жидкость. Конструктивное оформление такой схемы показано на рис. 218 и 219. Вывод жидкости из нижней части колонны возможен лишь по специальной П-образной пе-реточной трубе, которая вместе с колонной представляет собой сообщающийся сосуд. На перетоке установлены краны, позволяющие поддерживать уровень газо-жидкостной смеси, равный высоте слоя насадки при всех режимах работы колонны. Подобная [c.435]

Если исходным веществом для процесса служат моносахариды, но гидрогенолизу предшествует достаточно длительная стадия подогрева газо-жидкостной смеси, то за время подогрева происходит гидрирование моноз, и общая длительность гидрогеиолиза образовавшихся при подогреве полиолов может стать довольно значительной (8 ч в процессе получения глицерогена И. Г. Фарбеиин-дустри ). [c.114]

В заключение полезно рассмотреть вопрос о соотношении объемов реакторов в каскаде. При прямом гидрогенолизе моносахаридов естественно было бы в первом же реакторе поддерживать максимальную температуру реакции, т. е. исключить из схемы подогреватель газо-жидкостной смеси при работе по такой схеме удается наиболее полно реализовать преимущества прямого гид-рогенолиза глюкозы — очень большую скорость химической реакции, и сократить время контакта до 20 мин (объемная скорость 3 ч 1) [35]. Это время реакции довольно близко к тому, которое достаточно при впрыскивании раствора глюкозы в автоклав, нагретый до температуры реакции, при периодическом процессе [32, 33]. [c.114]

Один из весьма удачных системных подходов к ингибиторной защите трубопроводов влажного кислого газа разработан специалистами фирмы Borogrove Enterprises Ltd. Систематизация ингибиторной защиты выполнена на основе учета таких характеристических параметров текущей газо-жидкостной смеси (ГЖС), как скорость газа, доля жидкости от объема транспортируемого при рабочих условиях газа, соотношение вода газ и т. д. [c.327]

Мощность. Плотность газо-жидкостной смеси при барботаже через нее газа меньше плотности чистой жидкости (стр. 518). Поэтому потребляемая мешалкой мощность при барботаже газа уменьшается и при том тем сильнее, чем больше расход барботи-руемого газа. Опыты показывают [210], что уменьшение мощности при небольшом числе оборотов более значительно, чем при большом числе оборотов. [c.603]

Здесь Z — геометрическая высота р — давлехше у — удельный вес жидкости или газо-жидкостной смеси v — средняя скорость потока h — полные потери напора g — ускорение силы тяжести — напор, создаваемый внешней механической работой. [c.129]

Здесь / — нересчетный коэффициент объемного расхода жидкости Q ,. в весовой расход газо-жидкостной смеси С. [c.134]

Находят применение аппараты с диспергированием газа внутрь жидкости в форме мелких пузырей, чем обеспечивается значительная поверхность контакта жидкой и газовой фаз. Интенсивность теплообмена мевду твердой поверхностью и газо-жидкостной смесью с бар-ботажем пузырей мало зависит от свойств газа и конструкции газораспределительного устройства. Существенное влияние на коэффициент теплоотдачи оказывает скорость барботируемого газа и свойства жидкой фазы. Термическое сопротивление процессу переноса теплоты сосредоточено в пристенном слое жидкости толщина такого слоя зависит от степени турбулизации основного двухфазного потока. Анализ, проводимый на основе полуэмпирической теории турбулентности, приводит к следующим аппроксимационным соотношениям для расчета коэфф1щиента теплоотдачи [35, 36] [c.249]

В барботажных колоннах с восходяпщм течением газо-жидкостной смеси через слой неподвижной насад- [c.516]

Теплообмен в барботажных колоннах. Для определения требуемой площади поверхности теплообменных элементов необходимо уметь рассчитывать коэффициенты теплоотдачи к ним от газо-жидкостной смеси. На основании анализа многочисленных исследований теплообмена между твердой стенкой и омывающей ее газо-жидкостной смесью, не имеющей направленного движения, авторами [1] сделан вывод, что коэффициент теплоотдачи не зависит от свойств газа, от давления в аппарате (до 2 МПа), от поверхностного натяжения на границе газ— жидкость, от конструкции газораспределителя (если высота расположения тепло-обменного элемента над барботером превыщает высоту факела газа, выходящего из отверстия), от места расположения теплообменного элемента в пучке горизон-тальньвс труб. Слабо вьфажена также зависимость коэффициента теплоотдачи от диаметра трубы, омываемой газо-жидкостной смесью. Существенное влияние на коэффициент теплоотдачи а оказывают приведенная скорость барботирующего газа Ур и свойства жидкости (вязкость, теплопроводность). Изменение направления теплового потока на величине коэффициента теплоотдачи не отражается. [c.518]

Режимы движения газо-жидкостного потока. При малых приведенных скоростях газа (Vr < 0,1 м/с) в потоке жидкости распределены отдельные пузыри различных размеров, не зависящих от условий входа газа в трубу. Такой режим движения газо-жидкостной смеси в барботажных трубах газлифтного аппарата можно назвать пузырьковым. При увеличении скорости газа, а соответственно и скорости циркулирующей жидкости, газо-жидкостная смесь приобретает структуру динамической пены, состоящей из деформированньпс пузырей различных размеров, заполняющих весь объем трубы. Этот режим называют пенным. С дальнейшим увеличением скорости газа пенный режим переходит в стержневой, когда основная масса газа движется в центре трубы, окруженная кольцевым восходящим потоком жидкости. Стержневой режим наступает при скоростях газа более 10 м/с, при которых газлифтные аппараты обычно не работают. Переход от одного режима движения к другому происходит плавно, без проявления каких-либо кризисных явлений в гидродинамических характеристиках газо-жидкостной смеси. Подробнее о структурах двухфазного течения см. в 3.4.1. [c.520]

Исключение составляют верхние слои образующейся (при наличии в жидкости ПАВ) устойчивой пены, слабо участвуюпще в циркуляции. Для расчета величины ггц пока нет надежных рекомендаций. Она определяется экспериментально после отбора проб газо-жидкостной смеси из лабораторных или промьппленных реакторов. При отсутствии в жидкости ПАВ можно принимать гц = 0,2-г0,4 в пенящихся средах = 0,6-ь0,65 [2]. [c.521]