Скорость газа в аппаратах

Скорость газа в аппарате, м/с 0,08-0,24 0,05-0,19 0,06-0,22 0,14 0,02 0,07-0,29 [c.24]

Для очистки природного газа от СОг и получения водных растворов кислот или щелочей в качестве абсорбента используется вода. Очистка газов от СО2 осуществляется при температуре 287 К и давлении 2,84 МПа в насадочном абсорбере с высотой слоя насадки 17,7 м и скоростью газа в аппарате 0,034 м/с при этом обеспечивается извлечение СОг ДО 94,3 %. Улавливание аммиака водой с получением 10% аммиачной воды позволяет осуществить очистку газов с 40 % до 0,2 % при степени извлечения [c.488]

При принятой скорости газа в аппарате 0,8 м/с площадь сечения активной зоны по (3.17) составит [c.75]

Необходимая скорость потока воздуха (или другого газа), при которой порошок переходит в псевдоожиженное состояние, зависит от формы, величины и веса частиц порошка, а также от линейной скорости газа в аппарате. В таблице 9 приведена зависимость начала псевдоожижения различных фракций слоя микросферического катализатора от скорости газового потока (газовая среда — воздух при 760 мм рт. ст.). [c.44]

Слишком высокая скорость газа в аппарате может явиться причиной большого гидравлического сопротивления слоя, ненормального уплотнения его и проскока неочищенного газа раньше, чем вся гидроокись железа прореагирует с сероводородом с образованием сульфида железа или свободной серы. [c.282]

Опыты показали, что с увеличением диаметра аппарата с НЗС, при постоянной средней скорости W p 0,2 м/с, начиная с отношения D/d = 120, увеличивается неравномерность газораспределения в поперечном сечении. Отмеченная закономерность иллюстрируется рис. 10. При D/d = 6 неравномерность несколько ниже, чем в аппаратах большего диаметра, что объясняется слиянием пристенных всплесков скоростей газа в аппарате D = 20 мм. [c.126]

Скорость газа в аппарате м/с 0,196 0,39 [c.197]

В условиях, когда утечка невелика, заметного влияния скорости газа в отверстиях решетки не обнаружено (при постоянной скорости газа в аппарате) [234]. Нет необходимости работать со значительными и)о, применяя для этого решетки с небольшим свободным сечением, так как при различных режимах высота образуемой пены при постоянстве других факторов почти не зависит от свободного сечения решеток., Наблюдается лишь незначительное повышение Н для решеток с диаметром отверстий 2 мм и менее (рис. 1.4), которые обладают относительно меньшей утечкой. [c.42]

Исследованиями [247, 330] установлено, что высота исходного слоя жидкости на противоточной решетке повышается при уменьшении свободного сечения и диаметра отверстия решетки и сильно зависит от линейной скорости газа в аппарате и пропускной способности решетки по жидкости, равной в данном случае плотности орошения 0, или от удельного расхода жидкости т. Тогда для условий работы противоточных решеток можно записать [c.54]

Применение статистического стереометрического метода [33, 35, 36] измерения межфазной поверхности позволило абстрагироваться от конкретных геометрических форм, составляющих газожидкостную структуру, и вместе с тем произвести определение именно геометрической ПКФ. Результаты измерения ПКФ для систем воздух — вода и растворов электролитов показали, что зависимость удельной объемной ПКФ от скорости газа в аппарате имеет экстремальный характер с небольшим максимумом Яг в интервале и = = l-fl,5 м/с. [c.75]

При расчете необходимо предварительно задаться линейной скоростью газа в аппарате и определить по уравнению (V.24) Lg. [c.206]

Примем скорость газа в аппарате 2 м/с. Тогда площадь поперечного сечения аппарата составит [c.219]

Гидродинамические режимы ПВА. В зависимости от скорости газа и глубины погружения завихрителя в жидкость в ПВА возникает несколько гидродинамических режимов. При и>г <3 <С 2 м/с в пенообразовании участвует сравнительно небольшое количество жидкости и имеет место режим капель и нестабильной пены с повышением скорости газа более 2 м/с увеличивается количеств эжектируемой из бункера жидкости, наблюдается интенсивный пенный режим с мелкоячеистой пеной, имеющей высокоразвитую межфазную поверхность. При дальнейшем повышении (более 4—6 м/с) происходит перестройка структуры пены, начинает преобладать струйный режим, сопровождающийся уменьшением межфазной поверхности. Переход от одного режима к другому определяется соотношением скорости газа в аппарате (Шг) и степени (глубины) погружения завихрителя в жидкость к). Кривые зависимости гидравлического сопротивления слоя пены от скорости газа при различных значениях глубины погружения завихрителя (рис. VI. 16) имеют максимум при = 3- -4,5 м/с, отвечающий наибольшему развитию поверхности контакта фаз и, следовательно, максимуму энергии на ее создание и потери напора на преодоление трения между фазами. Исследования гидродинамических основ работы циклонно-пенного аппарата [43] также показали, что величина ПКФ проходит через максимум при и>г = 3- -4 м/с. [c.261]

Скорость газа в аппарате, м/с [c.286]

Определим площадь сечения башни. Скорость газа в аппарате Wr (считая на полное сечение) для режима эмульгирования найдем из уравнения [c.174]

Решение. Аппарат с орошаемой взвешенной насадкой представляет собой цилиндрическую колонну с одной или несколькими перфорированными, щелевыми или прутковыми решетками и расположенными на них слоями насадки из полых шаров. При подаче газа под нижнюю решетку в результате взаимодействия потоков газа и жидкости с насадкой образуется турбулизованная газожидкостная смесь с развитой межфазной поверхностью. В зависимости от скорости газа в аппаратах ВН различают три основных гидродинамических режима — стационарное состояние насадки, начальное и развитое взвешивание. Оптимальным для осуществления массообменных процессов является режим развитого взвешивания насадки. [c.187]

А. Скорость газа в аппарате при заданных условиях [c.187]

При расчете электрофильтров обычно исходят из рекомендуемых на основании опытных данных степени очистки, скорости газа в аппарате, времени пребывания газа в электрическом поле и плотности тока. [c.65]

Р е щ е и и е. Площадь поперечного сечения аппарата S = 0,785 = = 0,785-2,52 = 4,9 м . Фиктивная скорость газа в аппарате составляет [c.178]

Определяют диаметр аппарата и высоту каждого слоя катализатора, задаваясь скоростью газа в аппарате. [c.87]

Диаметр аппарата подсчитывают обычно по скорости газа в аппарате, которую выбирают по опытным данным в пределах 0,15—0,25 м/сек, считая па нормальные условия. [c.93]

При средней скорости газа в аппарате, равной 2,4 м/сек, г = = 22% [17]. Общий к. п. д. аппарата принимаем равным 99%. [c.555]

Технологические параметры скрубберного процесса, конструкция и габаритные размеры колонны существенно влияют на выбор типа распределителя жидкости и на его конструктивное выполнение. Основными факторами при этом являются расход орошающей жидкости Q в м /ч расход и средняя скорость газа в аппарате W в м/с допустимость уноса брызг газом в соседние аппараты, системы илн в атмосферу необходимость регулирования расхода внутренний диаметр D аппарата, тип II размеры его насадки, а также нужная для размещения оросителя высота наднасадочного пространства положение штуцеров вывода газа из аппарата (сбоку колонны или на ее крышке), форма крышки и расположение газового штуцера на ней (центральное или периферийное), [c.38]

Размеры всех отверстий газового тракта плит нере-ливного действия и напорных, секторных и цельных, можно определить при заданной средней скорости газа в аппарате Шг по уравнению баланса площадей, предназначенных для прохода газа через оросительное устройство (см. рис. 25, а). Это уравнение с достаточной для расчета точностью (если пренебречь частью сечения, занятого струями в патрубках переливного действия, и кривизной участков, образованных стенками скруббера) можно записать в виде [c.82]

Пределы существования взвешенного слоя подвижной пены и высота его определяются скоростью газа в аппарате и высотой исходного слоя жидкости. Эта зависимость представлена на рис. 157. В области скоростей газа, соответствующих барботажному режиму, на кривых возникают максимумы. При наличии в жидкости пенообразователей эти максимумы бывают в несколько раз выше и сдвинуты в сторону меньших скоростей газа. После максимума при больших скоростях газа возникает устойчивый слой йены. Чем больше высота исходного СЛ05 жидкости /2ж, T6M ширб диапззон скоростей газа, при которых существует слой подвижной пены. [c.349]

Повышение Н с ростом скорости газа приводит к уменьшению плотности пены. Относительная плотность пены при интенсивном пенном режиме весьма мала и при невысоком исходном слое жидкостп и большой скорости газа в аппарате снижается до 0,12—0,1, что указывает на возрастание содержания,газовой фазы в пене (см. стр. 67). [c.42]

Брызгоунос, как следует из изложенного выше, невелик даже при больших скоростях газа в аппарате. Шервуд [430] считает, что унос, меньший 0,1 кг жидкости на 1 кг газа, не изменяет значительно к. п. д. ректификационной тарелки. Если принять эту величину и для процессов в пенном аппарате (хотя при абсорбционных, десорбционных и тепдообменных процессах брызгоунос играет меньшую роль, чем при ректификации), то можно видеть, что при исследованных условиях унос весьма далек от тех значений, которые могут заметно повлиять на к. п. д. пенного аппарата. Поэтому при выборе режима пенного аппарата вопрос о допустимости брызгоуноса следует решать, исходя из других соображений. [c.87]

Как следует из рис. III. 13, с повышением скорости газа ijr несколько снижается — всего около 3% при увеличении от 0,75 до 2,5 м/с. При абсорбции аммиака водой и бензола каменноугольным маслом т]г уменьшается лишь на 1—2% при возрастании i r от 1 до 2,5 м/с. Таким образом, для выбора рациональной скорости газа в аппарате влияние ее на к. п. д. полки при абсорбции хорошорастворимых газов не существенно при постоянной интенсивности потока жидкости, высоте порога на полках аппарата (т. е. при йц = onst) и физико-химических свойствах системы. Этот вывод тем более верен при работе с постоянным соотношением G L (см. рис. III.16). [c.148]

Примечания 1. Испытаны решетки типа 5/2 4/2 6/3 и 8/4. 2. скорость газа в аппарате 1,0—2,5 м/с. 3. Данные,получены ел прй оптимальном расходе водм. , [c.195]

Выбор расчетной скорости газа в аппарате Скорость гааа в полном сечении аппарата является одним из определяющих факторов, от которых зависит эффективность работы аппарата в целом, поэтому очень важно правильно выбрать ее расчетное значение. Допустимый диапазон скоростей газа в пенном аппарате лежит в пределах 0,5—3,5 м/с (см. гл. I). При верхнем пределе скорости газа 3—3,5 м/с резко возрастает унос вода с решетки в виде брызг. В аппаратах, имеющих высокий слой пены (100— 300 мм) значительный брызгоунос начинается при Юг = Ъ м/с. В хш-леуловителях, где высота слоя пены не превышает 30—100 мм, струйный прорыв газа, разрушение пены и сильный брызгоунос начинаются при Юг = 2- 2,5 м/с. Таким образом, при скоростях газа свыше 2 м/с уже необходимо использовать брызгоуловители. [c.199]

В рассматриваемом случае 1 м решетки должен пропускать Ы8 = 7/9/1,6 = = 5,0 м /(ч-м2) воды прп скорости газа в аппарате 2 м/с (Ь — средняя величина орошения аппарата, м /ч). При этом на решетках аппарата нужно создать слой пены высотой ие менее 100 мм, чтобы достичь нужные значения ЛГд. Согласно данным по изучению ироиускной способности решеток с круглыми отверстиями (рис. V. ), находим свободное сечение решетки 5о = 18%. [c.220]

Пример 10. Определить коэффициент эффективной диффузии (коэффициент перемешивания) при абсорбции аммиака водой й пенном аппарате при 20 °С. Скорость газа в аппарате 2 м/с плЬт ность орошения 5 м /(м -ч) высота исходного слоя ЖиД1состй 20 мм. [c.169]

При линейной скорости газа в аппарате ш = I м/сек, рекомендуемой для этого процесса, потребная площадь сечеиип абсорбера составит [c.295]

Скорость газа в аппарате должна быть в пределах 1,5—3 м1сек. [c.554]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология