Тепло расход в топке

Для закрытой неэкранированной топки в условиях полного отсутствия теплопередачи, когда все тепло расходуется на повышение температуры дымовых газов от Тд до уравнение теплового баланса [c.538]

Полезное выделение тепла в топке на 1 лА топлива определяют по формуле (XI-7). Температуру продуктов сгорания находят, интерполируя значения их энтальпии при определенной температуре (см. ниже). Расход воздуха для охлаждения топочных газов до рабочей температуры рассчитывают по формуле (XI-9) или (ХМО). [c.667]

Около 5—6% тепла, выделившегося при сгорании топлива, уносят с собой уходящие в атмосферу топочные газы. Вследствие того что в топке котла невозможно обеспечить идеальное перемешивание топлива с воздухом, некоторая часть топлива горит в условиях недостатка кислорода и углерод, содержащийся в этой части топлива, сгорает не в СОг, а в СО. Некоторая часть топлива вообще не успевает сгореть и уносится вместе с золой и шлаком. Эти потери от химической и механической неполноты горения составляют около 4%. Около 37о составляют потери тепла на лучеиспускание. Примерно 5—6% тепла расходуется на собственные нужды электростанции, т. е. на работу питательных, циркуляционных и других насосов, эжекторов, дымососов, вентиляторов и других механизмов и устройств. [c.26]

При резком снижении расхода теплоносителя, вследствие большого количества тепла, аккумулированного топкой парового котла, давление в котле может превысить допустимое и произойдет сброс паров через предохранительный клапан. Для улавливания сбрасываемых из котла паров установлен конденсатор, из которого дифенильная смесь возвращается в систему обогрева. [c.475]

Расход тепла на испарение 1 кг влаги (без учета потерь тепла в топке) [c.54]

Расход тепла в топке в этом случае составит [c.244]

Расход тепла в топке во втором случае [c.244]

Составив баланс поступления и расхода тепла в топке и смесительной камере (месте, где вводится добавочный воздух для понижения температуры смеси), получаем для 1 кг топлива следующее выражение [c.50]

На фиг. 97 приведены кривые изменения расхода тепла топлива на барабанную сушилку (первая группа) при разных Л и температурах газов при входе в барабан. Сушилка работает по основному варианту сушильного процесса на подмосковном угле. Все расчеты сделаны в предположении действительного процесса, заканчивающегося при ig на 10° С выше, чем предел охлаждения (конденсация). Расход тепла в топке q , выраженный через Qp, колеблется для температур от 200 до 300° С при указанных выше характеристиках процесса (при rjj, = 0,9) в пределах [c.166]

Расход тепла на испарение 1 кг влаги (без учета потерь тепла в топке) по ранее полученной зависимости (114) равен [c.157]

Расход тепла в топке) [c.206]

Определим количество тепла, поглощаемого радиантными трубами, по формуле (6. 38), если температура воздуха, поступающего в топку, в = 10° С, температура топлива <т = 70° С, температура пара у устья форсунки 160° С, расход пара 0,6 кг на 1 кг топлива и потери тепла из радиантной камеры в окружающую среду 6%, т. е. 0,06 Q B. [c.109]

В печах с излучающими стенами топки, полностью составленными из беспламенных панельных горелок, теплоотдача радиацией от раскаленных стен в 2—2,5 раза больше, чем от факела. Интенсивность теплоотдачи от стен настолько велика, что температуры газов, покидающих топку, на 150—250 °С выше, чем на перевале печей с факельными горелками. При конструировании печи следует иметь в виду, что в нижних трубах змеевика при температурах до 550—600 °С фактически происходит лишь процесс перегрева паров сырья (и водяного пара) расход тепла на реакцию ничтожен. Наибольшая тепловая нагрузка наблюдается на средни ч [c.44]

При стационарной работе котельной установки общий приход тепла должен быть равен его расходу. Это обстоятельство отражается в тепловом балансе, определяющем приход и расход тепла по отдельным статьям. Кроме тепла от сгорания топлива (Э, , в топку поступает также так называемое физическое тепло вносимое подогретым воздухом для сжигания топлива Q , топливом Q и форсуночным паром Qф. Следовательно, общее количество тепла, подаваемого в топку, будет равно [c.130]

Пример 3. Определить температуру в топке котла-утилизатора для дожига СО, если известно в котел-утилизатор поступает Уд.г=21 м с дымовых газов с температурой 560°С топливо и воздух поступают в топку с температурой 30 °С сжиганием дополнительного топлива вносится 25% от всего вводимого в топку тепла коэффициент избытка воздуха а=1,4 содержание СО в дымовых газах, поступающих из регенератора, 4,1% объемн. суммарный теоретический расход воздуха Lo=16,3 м /м топлива дополнительным топливом служит газ с теплотой сгорания Qp= = 60 362 кДж/м [c.167]

Определить количество тепла, снимаемого в котле-утилизаторе для дожига оксида углерода, если известно в котел-утилизатор поступает 14 м с дымовых газов с температурой 550°С и с содержанием оксида углерода 6,2% объемн. дымовые газы покидают котел-утилизатор с температурой 290 С сжиганием дополнительного топлива вносят 25% от всего вводимого в топку тепла топливо — газ с теплотой сгорания Ор=47 092 кДж/м коэффициент избытка воздуха а=1,45 суммарный теоретический расход воздуха 12,4 м м топлива удельные теплоемкости (С) топлива 4,1, воздуха 1,29 и дымовых газов 1,34 кДж/(м -К) к. п. д. топки г] = 0,98. [c.173]

С целью повышения к. п. д. печей и создания благоприятных режимов горения топлива тепло дымовых газов используют также для подогрева воздуха, подаваемого в топки. Известно, что при нагреве воздуха до 120°С расход топлива снижается на 15%. Поэтому в печах большой производительности с высокой температурой отходящих дымовых газов целесообразно устанавливать рекуператоры — аппараты для подогрева воздуха. [c.227]

Расход тепла на сушку (без учета К- п. д. топки) на 1 кг влаги [c.296]

При использовании продуктов сгорания в качестве теплоносителя для низкотемпературных печей возникает необходимость разбавления отходящих из топки газов перед поступлением их в рабочее пространство печи. Как следует из предыдущего, разбавление продуктов сгорания атмосферным воздухом влечет за собой резкое снижение коэффициента использования тепла, так как увеличивается расход тепла с отходящими из рабочего пространства газами. [c.93]

В начальный период развития нефтепереработки нагрев сырья производился в металлических кубах, обогреваемых теплом сжигаемого топлива в топке, расположенной под ними. При этом нагревали большие количества нефти, длительно находящей в зоне нагрева, что приводило к термическому ее разложению. Также имела место повышенная пожароопасность при прогаре стенки куба. Наконец, при большом расходе металла поверхность нагрева оставалась незначительной. В связи с этим в таких аппаратах тепло сжигаемого топлива неэффективно передавалось сырью, что требовало повышенных затрат на нагрев. [c.89]

В печах высокой производительности часто применяют принудительную подачу воздуха в топку при. помощи вентиляторов. В этих случаях в топочном пространстве-имеется давление выше атмосферного на несколько миллиметров водяного столба. Принудительная подача воздуха позволяет работать, с малым коэффициентом избытка, воздуха, сократить или устранить засос воздуха через неплотности кладки (вследствие повышенного в печи давления), регенерировать тепло дымовых газов для подогрева воздуха. В итоге повышается к. п. д. печи и снижается удельный расход топлива. [c.98]

Практически, тепло, выделяемое топливом при его сгорании, не полностью расходуется на превращение воды в пар. Часть этого тепла теряется в результате лучеиспускания, теплоотдачи с уходящими из топки дымовыми газами, а также в результате неполноты сгорания топлива. Для получения величины практической испарительной способности теоретическое ее значение должно быть пересчитано с учетом отмеченных потерь тепла. [c.20]

Г)Онах, где пары перегреваются и где значительное количество тепла расходуется на реакцию. В соответствии с этим требуемые теп-лонатряжения в различных зонах змеевика отличаются от их средней расчетной величины для всей поверхности нагрева в топке печи. [c.46]

Помимо этого, часть теплотворности топлива теряется в связи с неполнотой химического сгорания топлива, а также в связи с механической потерей части топлива (с золой у твердого топлива, утечка газа или мазута через неплотности газомазуто-про водов, топки). У плавильных печей тепло расходуется также на нагрев и плавление шлаков. [c.110]

Для определения КПД по этой формуле необходимо знать расход газа на печь, теплотворную способность сжигаемого газа и температуру, с которой он подается в топку, теплоемкость, температуру и расход воздуха, подаваемого на горение, вес нагреваемого металла, его начальную и конечную среднюю по массе температуру. Получение этих данных и подсчет по ним полезного и общего расхода тепла в топке печи занимает значительное время. Если учесть, что подавляющее больщинство печей не имеет приборов учета расхода газа, а подсчет его, исходя из замеров диаметров сопел, давления газа перед горелками и степени открытия задвижек или щиберов на газопроводе перед горелками затруднителен, то станет ясно, насколько трудоемка работа по составлению прямого теплового баланса печи. [c.409]

Для получения более высоких температур (до 300—350 ) применяют обогрев перегретой водой, т. е. водой, находящейся под давлением, близким к <ритическому (225 ата, температура 374°). При этом пользуются циркуляционной системой обогрева, при которой находящаяся в замкнутом пространстве вода совершает круговорот между топкой, где она нагревается, и аппаратом, в котором она отдает полученное в топке тепло. Таким образом вода, заливаемая в систему при пуске, не расходуется и служит лишь переносчиком тепла от топки к обогреваемому аппарату. Нагрев воды в топке равен ее охлаждению в обогреваемом аппарате (если пренебречь незначительными потерями тепла) и составляет 5—10°. Для заполнения циркуляционной системы применяют де-стиллированную воду. Циркуляция воды в системе топка — аппарат может быть естественной или принудительной. [c.313]

В большинстве конструкций распылительных сушилок зарубежных фирм используют выносные топки и соединительный трубопровод между топкой и сушильной камерой. Уменьшение потерь тепла в топке и газоходе не только непосредственно сокращает расход топлива, но также повышает экономичность самого процесса сушки за счет роста начальной температуры. Увеличение т]т может быть достигнуто ликвидацией промежуточного газохода, т. е. устройством встроенных топок. В 1958 г. в США А. Бренделю был выдан патент на распылительную сушилку для сушки суспензии силикагеля, в которой с целью интенсификации теплообмена топки газовых горелок тангенциально встраивали в цилиндрическое пространство над потолком камеры [45]. Отдавая часть тепла через потолок камеры, дымовые газы с высокой температурой через отверстие в центре потолка поступали в камеру. Суспензия распылялась диском, расположенным под потолком камеры. В 1968 г. группа сотрудников ПКБ НИИСтройкерамики получила авторское свидетельство на распылительную сушилку с встроенными топками [46], непосредственно пристраиваемыми к корпусу сушилки продукты сгорания попадают прямо в сушиль- [c.107]

Свойство топлива, определяющее непосредственно процесс горения, для котельных установок имеет не менее важное эксплуатационное значение, чем для других двигательных установок. Количество тепла, вьщеляю-щегося при сгорании единицы топлива, определяет паропроизводитель-ность котельной установки, а следовательно, удельный расход топлива и автономность плавания судна. Полнота сгорания топлива, радиация пламени, образование отложений нагара в топке, дымность отработанных газов во многом определяют ресурс работы котельной установки, объем и сроки регламентных работ, а также загрязнение окружающего пространства. [c.184]

В тех печах, где слабо развита радиантная поверхность и трубы не могут воспринять столько тепла, чтобы охладить дымовые газы до требуемой температуры на перевале (700—850°), применяют рециркуляцию топочных газов. Для этого специальным вентилятором, работающим нри высокой температуре, из борова в камеру сгорания подкачивают определенное количество охлажденных дымовых газов, которые, смешавшись с юрячими, понижают их температуру. Отношение количества рециркуляционных (возвращенных в топку) газов к общему количеству свежих дымовых газов, получившихся от сгорания топлива, называется коэффициентом рециркуляции] величина его равна 1 1 или 2 1. Рециркуляция топочных газов уменьшает расход топлива и создает мягкий температурный режим для конвекционных труб. На рис. 34 изображена схема рециркуляции и рекуперации дымовых газов в трубчатой печи. В современных печах, в которых снльно развита радиантная новерхность, рециркуляцию не применяют. [c.78]

Однако повышение теплонапряженности поверхности нагрева радиантных труб связано с необходимостью иметь более высокую температуру дымовых газов, покидающих топку (см. рис. XXII-16), что требует увеличения поверхности конвекционных труб или другого теплообменного устройства, использующего тепло дымовых газов (котел-утилизатор, пароперегреватель, воздухоподогреватель), так как в противном случае увеличатся потери тепла с отходящими дымовыми газами, снизится КПД печи и увеличится расход топлива. Следовательно, значение теплонапряженности поверхности нагрева радиантных труб надо выбирать с учетом вышесказанного. Поглощение тепла радиантными трубами происходит неравномерно, различные трубы и их участки работают с теплонапряженностью, значительно отличающейся (локальная теплонапряженность) от среднего значения для всей радиантной поверхности. [c.541]

Для новышения коэффициента полезного действия печи устанавливают воздухоподогреватель. Принципиальная схема трубчатой печи с подогревом воздуха представлена на рис. (20. 27). Вследствие пагрева воздуха, поступающего в печь, снижается температура дымовых газов, уменьшаются потери тепла с отходящими газами, увеличивается коэффициепт полезного действия печи, сокращается расход топлива. Подогрев воздуха способствует повышению температуры в топке, более эффективному горению топлива и более эффективной передаче лучистого тепла. Однако для осуществления подогрева воздуха требуются дополнительные затраты, связанные с установкой воздухоподогревателя, воздуходувки, а также с дополнительным расходом электроэнергии, потребляемой двигателем воздуходувки. [c.490]

Зная все расходные статьи тепла, определяют Qo6m, по которому устанавливают часовой расход топлива. Для этого рассчитывают процесс горения выбранного топлива. Методика расчета изложена в многочисленных справочных пособиях. Для расчета необходимо знать полную характеристику топлива, а также коэффициент избытка воздуха, т. е. отношение фактического количества воздуха, поступаюшего в топку печи, к его количеству, теоретиче ски необходимому для полного сжигания данного топлива. Обычно коэффициент избытка воздуха а принимают равным 1,1—1,3 для печей беспламенного горения он равен 1,02—1,05. [c.206]

Теплопередача. Тепловой баланс, выраженный уравнением (15.1), не содержит членов, определяющих размеры градирни. Если рассматривать градирню как совокупность насадок, в которых тепло передается через поверхность водяной пленки, а площадь последней зависит от расходов воды и воздуха и от геометрии насадки, то следует учитывать два способа передачи тепла воздуху обычную теплоотдачу при конвекции и теплоотдачу при испарении. Оказалось, что интенсивность отдачи тепла испарением с поверхности водяной пленки аналогична коэф< )ициенту теплоотдачи конвекцией, так как обе эти величины зависят от ско])ости, с которой происходит перемешивание топкого слоя газа, непосредственно примыкающего к поверхности теплообмена, с основным потоком воздуха, проходящим над этой поверхностью. Экспериментальные данные показывают, что коэффициент теплоотдачи испарением приблизительно равен коэффициенту теплоотдачи конвекцией Н, делеппому на теплоемкость воздуха [3], т. е. что коэффициент теплоотдачи при испарении может быть приблизительно выражен зависимостью К = Ь1ср. [c.297]

В подпрограмме расчета радиантных камер печи рассчигьшают-ся основные теплотехнические параметры топки максимальная температура продуктов сгорания поверхности змеевиков управляемых и не управляемых потоков Р расход топлива коэффициент теплоотдачи конвекций СК температурная поправка А0 аргумент иилучения и температура дымовых газов на перевале Т ц = " мах количество тепла, переданное конвекцией и [c.114]

Предварительные расчеты по типу печи, поверхности кладки плоской поверхности, Зффективной лучевоспринимащей поверхности, степени экранирования, поверхности труй, тепла по потокам, доли отгона, эквивалентной черной поверхности, потери тепла с уходящими газами, КПД топки, КПД печи, расход всего топлива и на управляющие потоки, количество тепла, переданного в камерах, теплонапряженности управляющих потоков по исходным данным для расчета [c.115]