Теплонапряженность локальная

Различают среднюю теплонапряженность труб всей печи, среднюю теплонапряженность радиантных и конвекционных труб, а также теплонапряженность отдельных участков труб (локальная теплонапряженность). Значение тепловой напряженности поверхности нагрева характеризует, насколько эффективно передается тепло через поверхность нагрева всей печи или отдельных ее частей. Чем выше средняя теплонапряженность поверхности нагрева всей печи, тем меньше размеры печи, обеспечивающей передачу заданного количества тепла и, следовательно, тем меньше затраты на ее сооружение. [c.509]

По данным ВНИИнефтемаша для печей различной конструкции локальная теплонапряженность радиантных труб может превышать среднее значение в 2,2 —4,0 раза. [c.542]

Определение фактической средней теплонапряженности поверхности нагрева труб на заданном участке змеевика, включающем всю камеру, весь экран и даже часть экрана из нескольких труб, практических затруднений не вызывает. Однако, как уже было сказано, средняя теплонапряженность поверхности нагрева еще не полностью характеризует эксплуатационные возможности змеевика, поскольку повышенные локальные теплонапряженности при низких средних теплонапряженностях общей поверхности нагрева могут быть, и очень часто являются основной причиной прогорания печных труб и, следовательно, аварийной остановки печи. [c.102]

В соответствии с отмеченным, максимальное значение локальной теплонапряженности по сравнению со средним значением [c.542]

При наличии в теплонапряженных трубах НРЧ рыхлых, легко снимаемых отложений в количестве более 120 г/м производится химическая очистка в соответствии с требованиями руководящих указаний по локальным очисткам. [c.67]

К особенностям сжигания высокосернистого мазута, снижающим надежность работы парогенераторов СКД, относятся пережоги высоконапряженных экранных труб нижней радиационной части (НРЧ) топки при недостаточно высоком качестве питательной воды высокотемпературная коррозия указанных труб и труб перегревателя острого пара низкотемпературная коррозия металла конвективных поверхностей нагрева. Усилиями заводских, наладочных и исследовательских организаций в последние годы были найдены и объяснены причины многих перечисленных выше повреждений. В частности, повреждения труб, вызванные перегревом металла в наиболее теплонапряженных экранах, обычно объясняются образованием железоокисных отложений. Эти отложения приводят к локальным повышениям температуры металла до 600 °С и выше, вследствие чего снижается длительная прочность и значительно ускоряется наружная газовая коррозия металла. [c.5]

В главе 6 построена качественная схема, в рамках которой учитывается влияние неустойчивости пламени и различий в коэффициентах молекулярного переноса на процесс горения однородной смеси. Получен ряд нетривиальных критериев, характеризующих распространение пламени. На основе теории локально однородной турбулентности дана оценка предельной теплонапряженности процесса горения и показано, что эта теплонапряжен-ность существенно ниже теплонапряженности в нормальном пламени, если интегральный масштаб турбулентности много больше, чем толщина нормального фронта пламени. [c.6]

Теплонапряженностью поверхности нагрева называется количество тепла, переданное через 1 поверхности нагрева в 1 ч ккал/м ч). Различают среднюю теплонапряженность труб всей печи, радиантных и конвекционных труб, а также теплонапряженность отдельных участков труб (локальная теплонапряженность). [c.301]

Специальные исследования и практические данные показывают, что высокие теплонапряженности поверхностей нагрева труб в печах можно допустить при отсутствии локальных теплонапряженностей, являющихся одной из основных причин появления кокса [c.105]

Степень использования поверхности нагрева в печи тем больше, чем меньше разность между допускаемой и средней фактической теплонапряженностями данной поверхности нагрева. Поэтому совершенные печи должны обеспечивать высокие средние теплонапряженности без больших локальных теплонапряженностей. Для этого трубы в радиантной камере располагаются так, чтобы суммарные теплонапряженности от передачи тепла радиацией всеми источниками излучения и конвекцией в любой точке поверхности каждой трубы имели значения, близкие к средней теплонапряженности всей трубы. Наилучшим образом это достигается в печах беспламенного горения с излучающими стенами при однорядном экране труб двустороннего обогрева. [c.106]

Однако повышение теплонапряженности поверхности нагрева радиантных труб связано с необходимостью иметь более высокую температуру дымовых газов, покидающих топку (см. рис. XXII-16), что требует увеличения поверхности конвекционных труб или другого теплообменного устройства, использующего тепло дымовых газов (котел-утилизатор, пароперегреватель, воздухоподогреватель), так как в противном случае увеличатся потери тепла с отходящими дымовыми газами, снизится КПД печи и увеличится расход топлива. Следовательно, значение теплонапряженности поверхности нагрева радиантных труб надо выбирать с учетом вышесказанного. Поглощение тепла радиантными трубами происходит неравномерно, различные трубы и их участки работают с теплонапряженностью, значительно отличающейся (локальная теплонапряженность) от среднего значения для всей радиантной поверхности. [c.541]

Основным Недостатком подавляющего большинства трубчатых печей является низкое средне-фактическое теплонапряжение поверхности нагрева радиантных труб при больших локальных теплонапряжениях, что, в свою очередь, приводит к большим поверхностям нагрева радиантных труб, значительным габаритам печи и повышенному расходу металла, а следовательно, к высокой стоимости печи. [c.23]

При параллельных осях факела и труб имеет место большая неравномерность нагрева по их длине, что ограничивает повышение среднего теплонапряжения радиантных труб из-за высоких локальных теплонапряжений. [c.27]

По данным ВНИИнефтемаша для печей различной конструкции локальная теплонапряженность радиантных труб может превы- [c.467]

Опыт эксплуатации парогенераторов типа ПК-41 на Конаковской и Литовской ГРЭС показал, что основными путями повышения надежности работы НРЧ является снижение уровня тепловых потоков, а также интенсификация теплообмена между внутренней поверхностью труб и средой, так как коррозии подвергались участки НРЧ, где температура металла достигала максимальных значений. По данным В. П. Глебова рециркуляция дымовых газов из газохода за регенеративным воздухоподогревателем парогенератора ПК-41 в короба горячего воздуха, поступающего в мазутные горелки, является эффективным способом снижения тепловых нагрузок наиболее теплонапряжен-нйх экранов топочной камеры. Этим путем уДается снизить значения максимального локально воспри-нктого теплового потока с 400 до 340 Мкал/(м -ч). Включение рециркуляции снижает температуру металла труб НРЧ на 30—35°С. [c.140]

Для установления возможности локальных перегревов внутри частицы катализатора нами рассмотрено изменение теплонапря-женности зоны горения в процессе регенерации. При этом учитывали неравномерное распределение кокса по частице [97]. При высоких температурах тепло сгорания кокса воспринимается очень тонким сферическим слоем частиц, поскольку само сгорание происходит в довольно узкой зоне. Поэтому теплонапряженность, рассчитанная как отношение количества тепла, выделяющегося в единицу времени, к объему зоны горения, может достигать больших значений. Ее можно определить из выражения [c.81]

Важным показателем, характеризующим работу трубчатой печи, является теплонапряженность поверхности нагрева — количество тепла, переданного через 1 м поверхности нагрева в час ккал1м час). Различают среднюю теплонапряженность труб всей печи, среднюю теплонапряженность радиантных и конвекционных труб, а также теплонапряженность отдельных участков труб (локальная теплонапряженность). Величина тепловой напрягкенпости поверхности нагрева характеризует, насколько эффективно передает тепло поверхность нагрева всей печи или отдельные части поверхности. Чем выше средняя теплонапряженность поверхности нагрева всей печи, тем меньше размеры трубчатой печи для передачи заданного количества тепла и, следовательно, тем меньше расходуется материала на сооружение печи. [c.435]

Если необходимо оценить влияние на локальную коррозию отложений продуктов коррозии, то на внутреннюю поверхность опытных вставок кипятильных и экранных труб в наиболее теплонапряженных зонах наносят слой композиции, состоящей из связующего (обычно бакелитового лака) и наполнителя - продуктов коррозии (оксидов, гидроксидов железа). С этих искусственных наростов также изготавливают гипсовые слепки. Контрольные слепки делают с поверхности чистого, без отложений и дефектов металла и хранят в сухом месте для того, чтобы их можно было сравнить с полученными при последующих остановах. Такое сравнение дает возможность оценить интенсивность развития локальной, подшла-мовой, нитритной коррозии, а также коррозионного растрескивания. Глубину язвин определяют по высоте выступов слепка, площадь измеряют планиметром теплотехнического прибора, применяемого для определения площади индикаторных диаграмм. [c.16]

Дополнительное экранирование двухскатных иечей не встречает конструктивных затруднений в крупных печах теплопроизводительностью 16 млн. ккал1ч, что же касается типовых двухскатных печей небольшой тепловой мощности, то здесь потребовались новые конструктивные решения, так как расстояние от фронта форсунок до перевальных стен, где обычно размещается дополнительный змеевик, небольшое. Длинные факелы форсунок, достигая поверхности труб, могут создавать локальные участки высокой теплонапряженности и приводить к быстрому выходу из строя труб. [c.175]

Металлопокрытие не нашли широкого применения для защиты тугоплавких металлов. Основная причина — высокая скорость диффузионного взаимодействия с основой при Т > 1200° С. Относительно низкая скорость окисления ЫЬА1д и ТаА1з (0,2 и 0,7 г-м- -ч- при 1260 °С соответственно) дает возможность использовать алитирование для кратковременной защиты ниобия и тантала (табл. 14.11). Разрушение покрытий носит локальный характер. Стойкость алюминидного покрытия на N5 возрастает при предварительном титанировании. Низкая надежность ограничивает использование алюминидных покрытий на Мо и У. Их стойкость возрастает при введении добавок N1, Сг, М , Со, Т1, 51 и Ре (табл. 14.12). Защитные свойства алюминидных покрытий повышают введением 8п, увеличивающего их пластичность. Покрытие 5п—А1 на 1МЬ и Та можно наносить из расплава. При этом образуется слой алюминидов ЫЬ(Та)А1з, поверх которого кристаллизуется слой 8п—А1, содержащий 3. .. 10 % А1. Вблизи температуры плавления эвтектики 5пОа—А]аОз (1620 °С) срок защитного действия покрытий возрастает (табл, 14.13). Введение в 5п—А1 расплав молибдена улучшает качество покрытий, 5п—А1—Мо покрытие применяют для защиты ведущих кромок, тепловых экранов и других частей весьма теплонапряженных аппаратов. [c.436]

С целью решения этой сложной задачи в УГТУ-УПИ и Красноярском институте цветных металлов [11.39, 11.50] был проведен детальный анализ важнейших конструктивных и режимных параметров отражательных печей при их работе на природном газе. При этом были применены наиболее совершенные многозональные модели теплообмена, что позволило учесть характерные особенности конструкции и тепловых режимов отражательных печей, оценить как интегральные, так и локальные (по длине и ширине печи) характеристики теплообмена (см. кн. 1, гл. 5 и гл. 6, п. 6.5). Проведенные расчеты, подтвержденные практикой работы отражательных печей, показали целесообразность с точки зрения суммарной теплоотдачи и равномерности проплава шихты использования сравнительно коротких факелов (длина факела не более / длины рабочего пространства печи). С ростом подогрева дутья (до 700 °С) и обогащения воздуха кислородом (до 40 %) наблюдалось увеличение поглощения тепла откосами и увеличение теплового КПД печи (с 30 до 63 %). При этом для реальных условий работы печи с учетом ограничений по пылеуносу (скорость отходящих газов не более = 7 м/с) и максимальной температуры кладки = 1650 °С) тепловой режим, оптимальный по производительности, соответствовал температуре дутья 360 °С и содержанию кислорода в дутье 22,3 %. Замена обычной футеровки на водоохлаждаемые кессоны в наиболее теплонапряженных участках печи позволяет снизить пик температур и обеспечивает дополнительное увеличение производительности печи за счет более глубокого обогащения дутья кислородом и повышения тепловой мощности печи. [c.525]

Выявлена теплотехническая возможность перевода промышленной печи КФП на сводовое расположение шихтово-кислородных горелок без изменения ее существующей конструкции. Моделированием локальных характеристик теплообмена показано, что ведение плавки в вертикальном факеле по сравнению с горизонтальным при одинаковой степени кессонирования снижает температуры футеровки в плавильной зоне на 110-175 °С, уходящих газов — на 52 °С, температуры шлака и штейна на выпуске из печи практически не меняются. Отфеделены наиболее теплонапряженные участки кладки стен в плавильной зоне, требующие интенсивного охлаждения. Исследования свидетельствуют, что при рациональном размещении кессонов в кладке вертикальная направленность сульфидно-кислородных факелов позволяет увеличить тепловую напряженность плавильной зоны на 23% по сравнению с горизонтальным факелом, и тем самым поднять производительность печи по шихте или интенсифицировать технологический процесс с получением более богатых по меди штейнов (вплоть до белого матта). [c.599]

Щелочная коррозия — локальные электрохимические повреждения экранных труб и хрупкие повреждения (межкристаллитные трещины) в местах упаривания котловой воды (каустическая хрупкость). Указанное повреждение экранных труб имеет вид бороздок, металл которых лишен окис-1ЮГ0 железа и имеет серебристый цвет [17], развивается в наиболее теплонапряженных местах. Каустическая хрупкость возникает в барабанах и вальцовочных соединениях в результате упаривания воды при относительной концентрации едкого натра (к сумме концентраций всех минеральных солей) более 15—20%. Трещины —как транскристаллитного, так и межкристаллитного-характера. [c.469]

Практически повсеместно наблюдается неравномерность теплонапряженности поверхности одной и той же трубы на различных ее участках. Поэтому величину средней теплонапряженности всегда нужно согласовывать с величиной максимальной локальной теплонапряженности. Средняя теплонапряженность поверхности нагрева действующих трубчатых печей составляет 14—18 тыс. ккалХ Хм- -ч К В печах беспламенного горения с излучающими стенами вследствие равномерности теплопередачи и исключения локальных перенапряженностей как по длине, так и по окружности трубы это значение намного выше и достигает 35 тыс. ккал-м -ч К [c.102]

Нахождение максимальных значений локальных теплонапря-женностей поверхности нагрева — задача довольно сложная, требующая тщательного теплотехнического анализа каждой трубы змеевика в зоне высоких температур. Для этого недостаточно знать только температуру продукта в начале и конце исследуемого участка трубы или части змеевика, так как одними температурами полную тепловую нагрузку выявить невозможно очень важно установить также характер процессов, происходящих на данном участке (испарение, реакции разложения и т. д.). Поэтому при расчетах следует учитывать изменение давления на всем исследуемом участке. Практически участки, характеризующиеся наибольшими теплонапряженностями поверхности нагрева, выявляют в процессе эксплуатации путем замеров при ремонтах и определения мест с наибольшим отложением кокса на внутренних стенках труб. [c.102]

Увеличению теплосъема, т. е. понижению температуры стенок труб, способствуют высокие скорости движения по ним сырья Поэтому при выявлении в процессе эксплуатации печи местных, или локальных, теплонапряженностей, резко превышающих допустимые, на соответствующих участках искусственно увеличивают скорость движения сырья. Практически это осуществляют переходом на трубы меньшего диаметра или установкой глухой сердцевины в каждую трубу с целью уменьшения ее рабочего сечения. Для снижения возрастающих при этом в змеевике гидравлических сопротивлений глухие сердцевины с двух сторон снабжают обтекаемыми наконечниками. В некоторых печах таким способом просто, без переделки змеевиков, удалось избежать частых прогревов, ранее возникавших из-за больших локальных теплонапряженностей поверхности. В ряде печей скорости увеличивают подачей в змеевик водяного пара. [c.103]

Так как для однорядного настенного экрана при шаге между трубами 8 = 2(1 максимальное теплонапряжение в данном сечении больше среднего теплонапряжения в этом же сечении примерно в 1,8 раза, а максимальное теплонапряжение по длине трубы больше среднего зкачения теплонапряжения в пределах этой же длины примерно в 1,2 раза, то осуществление равномерного нагрева по длине и окружности трубы с увеличением теплонапряжения во всех точках до максимальных локальных ве.личин мог.по бы дать увеличение съема тепла в 1,8X1,2 = 2,16 раза. [c.23]

То же самое относится и к неэкранированным стенам остальных печей, изображенных на рис. 5, 6, 7 и 8, кроме печи г (рис. 6), где в стгнах топки в шахматном порядке на расстоянии 1000—1200. им друг от друга установлены горелки чашеобразного типа, способствующие интенсификации теплоотдачи радиацией от стен. Однако и в этих печах возникают высокие локальные теплонапряжения. [c.29]

В трубах экрана, расположенных вблизи раскаленных поверхностей горелок, создаются высокие локальные телтонапряжения которые ограничивают интенсификацию теплоотдачи, так как при высоких локальных теплонапряжениях приходится работать на низких средних теплонапряжениях. Однако это же свойство раска- ленных стен, расположенных равномерно по всей поверхности топки, может с большим успехом быть использовано для интенсифика ции теплоотдачи радиацией. [c.35]

Раскаленные газы и факел в результате взаимного излучения и при непосредственном соприкосновении с поверхностями трубного экрана, неэкранированных стен топки и форсуночных туннелей передают им значительную часть тепла. Неэкранированные стены и поверхности форсу1ючны.х туннелей при установившемся режиме печи отражают все полученное тепло трубному экрану за исключением потерь тепла через кладку. Так как форсуночные туннели имеют огпоснтельно небольшую поверхность и занимают всего 5—10% поверхности стен топки, то доля тепла, излучаемая ими, невелика. Однако высокие температуры стен туннглей создают большие локальные теплонапряжения в расположенных рядом радиантных трубах. [c.84]

Дополнительный нагрев с помощью панельных горелок. Дополнительное экранирование не встречает затруднений в случае крупных двухскатных печей теплонроизводительностью 18,6 МВт (16 Гкал/ч). Что же касается типовых двухскатных печей небольшой тепловой мощности, то здесь потребовались новые конструктивные решения, поскольку расстояние от фронта горелок до перевальных стен, где обычно размещается дополнительный змеевик, невелико. Длинные факелы горелок, достигая поверхности труб, могут создавать локальные участки высокой теплонапряженности, что приводит к быстрому выходу труб из строя. Поэтому при реконструкции малой печи тепловой мощностью 5,2 МВт (4,5Гкал/ч) работники одного из предприятий предусмотрели переоборудование ее на беспламенное сжигание топлива с применением панельных горелок. [c.204]

По-видимому, оптимальный температурный профиль не может быть реализован на пиролизных печах известных конструкций. Задача состоит в разработке вариантов конструкций печей, обеспечивающих возможность создания местных (локальных) перегревов смеси. Для этих вариантов должны быть сформулированы ограничения на управление и ход процесса (по температуре потока и наруж ной стенки змеевика, теплонапряженности материала и т. п.). После этого на основе описанного алгоритма может быть рещена задача оптимизации температурного профиля с учетом ограничений, что позволит более точно оценить эс ективность данного подхода в конкретных практически важных случаях. Пока же полученные результаты следует рассматривать как предварительные и доказывающие лишь целесообразность дальнейших исследований в этом направлении. [c.106]

Распределение локальных теилонапряженностей поверхности труб показывает, что тепловая нагрузка в основном приходится на первую половину радиашонных труб змеевика, в то время как во второй его половине нагрев протекает при очень низкой теп-лонапряженности. Средняя теплонапряженность в радиантной части печи была 9970 ккал/м , что в 2,2 раза меньше проектной. [c.101]

Температура стенок труб даже в самых теплонапряженных местах не превышала 460° С, что является допустимым для обычных углеродистых труб. При этом локальные средние тепловые нагрузки (по измерениям при помощи калориметрических трубок) достигали 330 ООО ккал/м.г час. Есть оспоиание предполагать, что местные локальные тепловые нагрузки достигали в отдельных точках 350 000— 400 ООО ккал/м час. [c.20]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология