Топки с рециркуляцией дымовых газо

Первые трубчатые печи были кострового типа 1 в этих печах змеевик помещался непосредственно в камере сгорания и дымовые газы, поднимаясь снизу вверх, омывали все трубы. При такой конструкции нижние трубы змеевика перегревались и быстро перегорали, в то время как верхние в тепловом отношении были недогружены. Позже, чтобы избежать этого, стали делать печи с выносной топкой 2, а затем перешли к печам конвекционного типа 3, 4, в которых трубное пространство отделяется от камеры сгорания перевальной стенкой. Дымовые газы, образующиеся в топочной камере, переваливают через стенку и, проходя конвекционную камеру сверху вниз, омывают трубы и уходят в боров. Основным недостатком первых трубчатый печей такого типа были недостаточные размеры камеры сгорания, вследствие чего топливо, не успевая полностью сгореть в камере, догорало над перевальной стенкой, отчего температура дымовых газов над перевальной стенкой была настолько высока, что перегорали верхние трубы змеевика. Для понижения температуры приходилось повышать количество подаваемого воздуха. Чтобы избежать этого, стали применять рециркуляцию топочных газов, т. е. возвращение их [c.69]

Печь глубокого крекинга имеет подогрев воздуха и рециркуляцию дымовых газов, что необходимо для увеличения теплопроизводительности печи без повышения температуры на перевале печи. Это весьма важно для избежания прогара труб и закоксования их, а также для понижения температуры топочного пространства и более равномерного распределения температуры в топке. [c.253]

В современных энергетических котлах рециркуляция дымовых газов наряду с регулированием температуры вторичного перегрева пара используется для снижения тепловых нагрузок экранных поверхностей нагрева, а также для уменьшения образования окислов азота. Различают схемы рециркуляции по месту ввода газов в топку — через холодную воронку и под горелки через специальные шлицы, через периферийные каналы горелок, через все сечение горелки в смеси с горячим воздухом и через шлицы в верхнюю часть топочной камеры. Наибольший интерес в отношении формирования коррозионной агрессивности дымовых газов представляет схема ввода газов рециркуляции В зону горения топлива, [c.95]

На рис. ИЗ приведена конструкция топки, работающей с рециркуляцией дымовых газов. Конструкция топки подобна описанной ранее, и представляет собой вертикальный вариант топки, но разбавление дымовых газов осуществляется за счет циркулирующих дымовых газов, что обеспечивает значительную экономию топлива. [c.274]

Регулирование температуры вторичного перегрева пара в большинстве конструкций котельных агрегатов осуществляется воздействием на паровую сторону вторичного пароперегревателя отводом пара, частичным паровым вторичным перегревом, поверхностными пароохладителями. Не рассматривая эти способы регулирования вторичного перегрева пара, как не имеющие непосредственного отношения к сжиганию мазута в топках паровых котлов, отметим только, что при этих схемах, обеспечивающих автоматическое регулирование температуры перегретого пара, поверхность нагрева пароперегревателя превышает таковую при отсутствии средств регулирования температуры. Поскольку вторичный пароперегреватель имеет конвективную характеристику, заслуживают внимание газовые конвективные методы его регулирования с помощью рециркуляции дымовых газов или избытками воздуха. Как об этом было сказано выше, регулирование избытками воздуха при сжигании высокосернистого мазута недопустимо. Проверка регулирования температуры вторичного перегрева пара газовой рециркуляцией, произведенная ОРГРЭС [Л. 4-49] на котле ТГМ-94 при сжигании мазута, показала высокую эффективность этого метода. Увеличение доли рециркуляции газов от О до 16—18% приводит к повышению температуры вторичного перегрева на 38° С, т. е. на 2° С на каждый 1% увеличения количества рециркулирующих газов, что в 2 раза превышает эффективность регулирования газовой рециркуляцией температуры перегрева первичного пара. Из зависимости температур пара и газов по тракту исследованного котла от коэффициента рециркуляции г, показанной на рис. 4-30, видно, что, несмотря на повышение температуры уходящих газов на Д ух= (0,45н-0,5)г, регулирование газовой рециркуляцией экономичнее регулирования избытком воздуха. [c.221]

Анализ процессов сжигания жидких топлив в топках котлов различной конструкции с различными мероприятиями по снижению N0 в дымовых выбросах [2,3] показал, что при использовании трех из четырех элементов модернизации котла и его элементов - устройство рециркуляции дымовых газов, вводе влаги в зону горения, организация двухстадийного горения и нестехиометрическое горение - могут снизить выход с дымовыми газами N0, по меньшей мере на 80 % объемных. При этом существенного повышения содержания СО в дымовых газах не будет. Естественно, несколько снизиться КПД котла за счет снижения температуры горения КП. При расчете низшей теплотворной способности топлива было получено значение, которое на 6 % выше, чем заложенное в расчет числа котлов на СУ ВЭР (получено - 42,8 кДж/кг, заложено в расчет - 40,4 кДж/кг). Этот резерв может быть использован при внедрении мероприятий по снижению выхода N0 с дымовыми газами. [c.294]

Рециркуляция дымовых газов в камеру сгорания широко применялась несколько лет назад. Часть дымовых газов возвращается в < печь вентилятором, в результате возвращается часть тепла, которое они содержат, но понижается температура топки. Таким образом, температура топки и степень поглощения тепла радиацией понижаются и контролируются степенью рециркуляции. Коэфициент рециркуляции (отношение количества рециркулирующих топочных газов к общему количеству свежих газов горения) изменяется от 1 1 до 4 1. Радиантные трубы не могут быть использованы в печах с рециркуляцией при высоком коэфициенте рециркуляции, в таких печах все тепло используется в конвекционной секции. На фиг. 34 изображена конвекционная печь с рециркуляцией без радиантных труб— тип, который был общеупотребительным 10 лет назад и все еще применяется на многих заводах. [c.256]

Рис. У-18. Зависимость коэффициента прямой отдачи в топке и теплонапряжения поверхности теплообмена для печей с рециркуляцией дымовых газов

Осадок перемещается вращающимися лопастями из топки в топку, навстречу дымовым газам. Для зажигания осадка используется газ. Зола через разгрузочный люк поступает в бак с водой и затем насосом по трубопроводу 13 подается на фильтрование. Отфильтрованная зоЛа вывозится на поля или направляется в отвал. Вода с фильтров возвращается в бак по трубопроводу 14. Газы из печи поступают в скруббер, где очищаются от частиц золы и охлаждаются водой, подаваемой в скруббер через форсунки. Очищенные газы выбрасываются в атмосферу через дымовую трубу. Часть воздуха, предназначенного для охлаждения центрального вала и лопастей, возвращается по рециркуляционной трубе в печь и используется для процесса горения другая часть выбрасывается в атмосферу. Отбор воздуха на рециркуляцию регулируется заслонкой. [c.286]

Нагревательная печь с рециркуляцией топочных газов показана на (рис. 7-6). В отличие от рассмотренных выше печей здесь часть отработанных топочных газов непрерывно отсасывается вентилятором 4 и через дымоход 3 п окно 2 направляется на смешение с дымовыми газами, выходящими из топки. [c.165]

К первой группе относятся следующие предложения сброс части отработанного сушильного агента в топку в области расположения горелок рециркуляция дымовых газов сравнительно низкой температуры, отобранных из конвективных газоходов, в нижнюю часть топки , сжигание топлива с повышенными избытками воздуха локальная подача воздуха или дымовых газов низкой температуры в места усиленного шлакования. [c.445]

Открыть шибер за котлом (печью) и дверцы с фронта топок для вентиляции дымоходов и топки и при помощи тягомера проверить наличие достаточной тяги в топке и за агрегатом. При отсутствии тягомеров в наличии тяги можно убедиться, если поднести к отверстиям топки листок тонкой бумаги или платок. Топка должна проветриваться не менее 10-45 мин с момента подачи газа в газопровод и продувки его, чтобы удалить попавший в топку газ при неправильно произведенной продувке. С помощью дымососа вентиляция дымоходов производится в течение 3—5 мин. Особенно тщательно проветриваются печи и сушила с выносными топками и с рециркуляцией дымовых газов. При этом необходимо полностью открыть шиберы в газоходах и отверстия для входа вторичного воздуха — гляделки, окна розжига и др. Во время вентиляции и розжига задвижки на рециркуляционных устройствах до.лжны быть закрыты. Разрежение в печах и сушилах следует поддерживать в пределах 1—1,5 мм вод. ст. [c.447]

При выходе из подогревателя дымовые газы имеют температуру около 300°. Часть этих газов забирается дымососом и подается обратно в топку подогревателя с целью снижения температуры образующихся в топке продуктов горения с 1000—1100° до 600°. Это мероприятие, т. е. рециркуляция дымовых газов, предохраняет железные трубы калориферов от прогара, а также улучшает теплопередачу вследствие увеличения скорости движения дымовых газов, омывающих калориферы. [c.66]

Сжигание газа в топках котлов и трубчатых печей с рециркуляцией дымовых газов [c.250]

Для осуществления рециркуляции дымовых газов подогревателя и для подачи в топки необходимого для процесса горения воздуха (низкого давления — для топок подогревателей и высокого давления — для топок смесителей) в печном цехе имеется специальное отделение, где установлены дымососы и воздуходувки (вентиляторы). [c.66]

Дымовые газы из котлоагрегата через электрофильтры отсасываются дымососом в дымовую трубу. Кроме того, в схеме имеются дымососы рециркуляции дымовых газов из конвективной шахты в топку, дымососы присадки инертных газов в тракт первичного воздуха и дымососы возврата горячего, воздуха, выходящего из уплотнений, в воздухоподогреватель. [c.5]

Для экспериментальной проверки достоверности расчетных данных по влиянию частичной рециркуляции дымовых газов на формирование полей концентрации продуктов сгорания и температур по длине турбулентных пламен были проведены опыты при сжигании природного газа в топке экранированного стендового котла, представленного на рис. 6-5. В качестве опыт- [c.244]

Влияние сжигания газа и мазута с рециркуляцией дымовых газов на теплообмен в топках и газоходах котлов [c.248]

Опытами установлено, что оптимальной степенью рециркуляции, при которой отсутствуют потери теплоты от химической неполноты сгорания, является г= 18- 20%. При этом максимальная температура факела уменьшается на 100—120 °С, а длина его увеличивается на 35—40 %. Следует также отметить, что ввод газов рециркуляции сопровождается смещением максимумов температуры факела и концентрации продуктов термоокислительного разложения топливного газа (СН4, Н2, СО, СО2, NOx) на большее расстояние от амбразуры горелки. Если без рециркуляции дымовых газов температурный максимум находился на расстоянии 0,5 м от устья амбразуры, то при вводе газов рециркуляции (г=20 %) этот максимум отодвинулся в глубину топки до 1,0 м. Содержание окислов азота при этом сократилось с 240 до 130 мг/м , т. е. в 1,85 раза. [c.252]

Анализы уходящих газов печи на содержание окиси углерода и 1,2-бензпирена при степени рециркуляции дымовых газов г = 20 % и коэффициенте избытка воздуха 1,60 подтвердили отсутствие указанных веществ. Следует отметить, что с увеличением общего коэффициента избытка воздуха в топке влияние газов рециркуляции на изменение длины факела и распределение температур уменьшается. Поэтому при внедрении сжигания газа или мазута с рециркуляцией дымовых газов необходимо обеспечить работу топки котла или печи с нормативными избытками воздуха. [c.252]

На боковых стенах котла ТП-230 Стерлитамакской ТЭЦ установлены по одной горелке ХФЦКБ — ВТИ производительностью около 10 г/ч (рис. 4-13). Оси горелок на 9,5 м ниже выходного сечения топки и на 7 ж выше холодной воронки. Объем и сечение топки равны соответственно 1 200 и 7,3X10 лЛ В нижнюю часть топки введен газоход рециркуляции дымовых газов. Топочная камера, холодная воронка, наклонный потолок, газоход котельного пучка и пароперегревателя, а также конвек-182 [c.182]

Правильный режим горения достигается регулировкой вводимых в топку 1) топлива, 2) пара для распыления жидкого топлива, 3) воздуха, 4) дымовых газов (при рециркуляции). [c.100]

Рециркуляция охлажденных дымовых газов в нижнюю часть топки используется для регулирования вторичного перегрева пара. Дополнительными преимуществами рециркуляции являются снижение мощности локальных тепловых потоков в зоне максимального тепловыделения в топке и уменьшение концентрации свободного кислорода в зоне активного горения. Это повышает надежность работы топочных экранов, пароперегревателей и низкотемпературных поверхностей нагрева (за счет уменьшения содержания ЗОз), а также снижает уровень образования высокотоксичных окислов азота. [c.202]

С этой целью используют двухступенчатое сжигание, рециркуляцию дымовых газов, сжигание при понил<енном избытке воздуха, переоборудование топки, сжигание в псевдоожиженном слое. [c.126]

На той же ТЭЦ на фронтовой стене котла НЗЛ производительностью 115 г/ч установлены две горелки конструкции ЦКТИ производительностью по 4,5 г/ч. Призматическая топка этого котла имеет объем 430 при сечении 6 650x6 000 мм. Первоначально горелки были установлены в один ярус на фронтовой стене с параллельными осями, а затем были развернуты друг к другу на 10 . Следует отметить, что такие же горелки несколько ранее были испытаны с положительным результатом ЦКТИ на аналогичном котле Уфимской ТЭЦ № 2, отличающемся лишь более развитой поверхностью воздухоподогревателя и наличием установки для рециркуляции дымовых газов в нижнюю часть топки [Л. 4-36]. Поэтому можно было ожидать, что такие же результаты [c.197]

На котельных агрегатах ТП-230-2М с рециркуляцией дымовых газов для регулирования температуры перегретого пара при переводе на работу с малыми избытками воздуха было смонтировано по 2 мощные горелки Ф. А. Липинского вместо 26 заводских горелок. При нагрузке 225 г/ч и коэффициенте избытка воздуха на выходе из топки =1,03 температура газов в ядре факела близка к 1 700° С. Видимое горение при этом заканчивается в фестоне, причем температура газов на входе в него равна около 1 100° С. При увеличении коэффициента избытка воздуха на выходе из топки до 1,04 температура в ядре факела сохраняется близкой к 1700° С, но на входе в фестон она снижается до 1000° С. При изменении нагрузки от 237 до 182 т/ч (т. е. от 100 до 76% ) и избытке воздуха за топкой 1,03 положение факела и температура газов в ядре горения и перед фестоном меняются мало и остаются равными 1700 и 1100° С. Температура перегретого пара при нагрузках 210—237 г/ч сохраняется на уровне 500—510° С при температуре питательной воды 150—160° С. При уменьшении нагрузки до 180 г/ч и работе без рециркуляции газов температура перегретого пара снижается до 480° С 218 [c.218]

Топочная камера призматической формы без пережима (рис. 7-4) имеет полное экранирование. Теплонапряжение топочного объема уменьшено до 167 Мкал/(м -ч). На, фронтовой и задней стенах топки в два яруса расположены 16 газомазутных двухпоточных горелок единичной мощностью по мазуту 4,6 т/ч. Для распыливания мазута установлены паромеханическне форсунки. Предусмотрена рециркуляция дымовых газов из газохода (за водяным экономайзером) в зону горения. [c.146]

ПК-41, оборудованного установкой для рециркуляции дымовых газов, были проведены М. А. Наджаро-вым, В. П. Глебовым и др. (МО ЦКТИ). Газы отбирались за регенеративным воздухоподогревателем и подмешивались к горячему воздуху, поступающему в горелки парогенератора. Преимущество данной схемы сводится к вводу газов в топку без нарушения аэродинамики факела. В результате испытаний, проведенных при 70%-ной нагрузке парогенератора, установлено, что локальные воспринятые тепловые потоки в наиболее опасной зоне снижаются с 380 до 330 Мкал/(м2-ч) при степени рециркуляции около 23%. Снижение температуры металла экранных труб при степени рециркуляции 22—26% и а"кпп = = 1,05- 1,07 составляет 30—55 °С. Уменьшение тепловосприятия нижней радиационной части компенсируется увеличением тепловосприятия средней радиационной части и конвективных поверхностей нагрева. [c.151]

Схема- рециркуляции дымовых газов для регулирования температуры перегретого пара в двухкорпусном парогенераторе ТГМП-114 представлена на рис. 8-2. Дымовые газы отбираются из коробов по которым они направляются из экономайзера в выносной регенеративный воздухоподогреватель. 1 азы нагнетаются вентиляторами 4 в топку по коробам 7 м 10 через горизонтальные сопла 11, расположенные под [c.151]

Для того чтобы уменьшить образование окислов азота, требуется модернизация системы сжигания топлива в топке, направленная на снижение температуры qbaкeлa, например, путем ступенчатого подвода воздуха по длине факела с одновременным отбором теила из зоны активного горения. Оптимизация коэффициента расхода воздуха и рециркуляция дымовых газов в факел, понижающая его температуру, также замедляют процесс образования окислов азота [Л. 4]. [c.179]

Процесс образования окислов азота и зависимость его интенсивности от избытка воздуха, а также от степени рециркуляции дымовых газов в факел были исследованы ВТИ при сжигании мазута в топках парогенераторов ТГМП-114 [Л. 59]. Для сопоставления опыты проводились в топках, оборудованных вихревыми горелками ХФ ЦКБ-ВТИ-ТКЗ или встречно-ударными горелками ВТИ. Вихревые горелки были установлены встречно на фронтовой и задней стенах топки. Рециркуляция осуществлялась путем ввода части дымовых газов, отобранных за экономайзер, через шлицы, расположенные под каждой горелкой. Степень рециркуляции, основное назначение которой заключалось в регулировании температуры перегретого пара, при а"т = 1,02 и номинальной нагрузке составляла примерно 23%. [c.179]

В связи с этим данный метод в основном рекомендуется использовать на ТЭС как кратковременное мероприятие в период неблагоприятных метеорологических условий (НМУ) или для термической переработки загрязненных вод. В отдельных случаях впрыск влаги может быть также использован в качестве дополнительного мероприятия при рециркуляции дымовых газов в топку, двухступенчатом или нестехиометри- [c.27]

Предотвращение шлакования рециркуляцией дымовых газов также достигается посредством снижения температуры газов в нижней части топки. В результате забалластирования топки рециркулируемыми газами (при одновременном осуществлении сброса, который обычно вводят выше горелок) процесс горения может существенно затягиваться, а значительное увеличение массы газов приводит к понижению температурного уровня по всей высоте топки. Поэтому при применении этого метода принимается пониженное тепловое напряжение объема топочной камеры. [c.446]

Посредством сброса в топочную камеру влажного отработанного сушильного агента, организацией сжигания с повышенными избытками воздуха или рециркуляцией дымовых газов можно уменьшить и даже, устранить шлакование в нижней части топки. Но появляющаяся прн этом опасность шлакования фестона не позволяет существенно повысить бесшлаковочную производительность парогенератора. [c.446]

Результаты расчетов теплообмена в топках котлов рассматриваемого типа с рециркуляцией дымовых газов позволяют сделать заключение о том, что при увеличении степени рецир- [c.248]

Сравнительные исследования работы топки котла ПК-41 при сжигании мазута и арланской нефти выполнены Ю. П. Енякиным. Исследуемый котел отличался от описанного выше тем, что на нем вместо вихревых горелок ЗиО-ВТИ смонтирО ваны прямоточные горелки ВТИ и осу-шествлена рециркуляция дымовых газов в воздуховоды за РВП [35]. [c.64]

Рис. 9-8. Влияние степени рециркуляции дымовых газов г на КПД т]к, температуру газов на выходе из топки т", из котла tк" и экономайзера эк" котла ДКВР-20-13 и на образование окислов азота.

Паровой котел ТГМП-114 паропроизводительностью 1000 т/ч с параметрами перегретого пара 25,5 МПа, 545/545 °С состоит из двух симметричных корпусов и предназначен для сжигания мазута и природного газа. Корпуса котла выполнены по П-образной компоновке с топкой открытого типа. Топочная камера каждого корпуса оборудована шестью вихревыми газомазутными горелками конструкции ВТИ-ТКЗ производительностью по мазуту 6 т/ч. Расположение горелок встречное, одноярусное, по три горелки на фронтовой и задней стенах топочной камеры. Расчетное тепловое напряжение топочного объема 267 кВт/м . Рециркуляция дымовых газов осуществляется в нижнюю часть топочной камеры через шесть лиц, расположенных на 2,0 м ниже отметки горелок. Котел оборудован двумя воздухоподогревателями РВП-68Г. [c.66]

В тех печах, где слабо развита радиантная поверхность и трубы не могут воспринять столько тепла, чтобы охладить дымовые газы до требуемой температуры на перевале (700—850°), применяют рециркуляцию топочных газов. Для этого специальным вентилятором, работающим нри высокой температуре, из борова в камеру сгорания подкачивают определенное количество охлажденных дымовых газов, которые, смешавшись с юрячими, понижают их температуру. Отношение количества рециркуляционных (возвращенных в топку) газов к общему количеству свежих дымовых газов, получившихся от сгорания топлива, называется коэффициентом рециркуляции] величина его равна 1 1 или 2 1. Рециркуляция топочных газов уменьшает расход топлива и создает мягкий температурный режим для конвекционных труб. На рис. 34 изображена схема рециркуляции и рекуперации дымовых газов в трубчатой печи. В современных печах, в которых снльно развита радиантная новерхность, рециркуляцию не применяют. [c.78]

Следует отметить, что на головных образцах котлов ТГМП-314Ц тепловосприятие НРЧ на 80% больше, чем в котле ТГМП-314. В этих котлах отсутствовала рециркуляция дымовых газо , а массовые скорости среды в наиболее поврежденных боковых экранах составляли 1720, кг/(м -с). В, последующих котлах с циклонными предтопками была выполнена рециркуляция газов в топку 140 [c.140]

Объемная конденсация может происходить при разбавлении содержащих пары газов другим, более холодным газом. В котлах это явление имеет место в ряде случаев. Для предотвращения щлакования конвективных пароперегревателей некоторые заводы используют подвод относительно холодных дымовых газов рециркуляции в верхнюю часть топки. При этом наряду с другими процессами происходят охлаждение основных продуктов сгорания и конденсация части содержащихся в них паров. Образование загрязнений в результате конденсации заменяется менее интенсивным процессом механического оседания частиц. [c.225]

Пример 14-1. Сравнить работу воздушного трубчатого подогревателя на дымовую трубу и с рециркуляцией дымовых газов, как это показано на фиг. 14-12,а и 14-12,6. Производительнссть подогревателя 500 ООО ккал 1ас. Температура газов на выходе из топки = 1 100° С и У —397 ккал час. В первом случае дымовые газы смешиваются с наружным воздухом 1 = = 20° С и J( =z 10 ккал/кг сухого воздуха и смесь дымовых газов с воздухом перед воздухоподогренателем имеет 3 = 700° С и = 230 ккал/кг сухого воздуха [c.193]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология