Расчеты выхода

Расчеты выхода продуктов реакции. [c.62]

Расчеты выхода продуктов реакций 74 [c.645]

Расчет выхода этилового спирта при гидратации этилена при темнературе 350° С и под давлением 100 ат [c.179]

Вспомогательные данные для расчета выхода эфиров при протекании [c.366]

Выше были рассмотрены равновесия нескольких химических реакций, протекаюш,нх в идеальных или предельно разбавленных растворах из опытных данных можно было вычислить константы равновесия и, зная величины констант, провести обратный расчет выхода продуктов реакции. [c.288]

Для расчета выхода строительных и высокоплавких окисленных битумов пока не предложено обобщенной зависимости. [c.99]

С другой стороны, зная ц, можно рассчитать среднее число разрываемых С—С-связей в молекуле сырья —а [1]. Например, при гидрокрекинге индивидуальных углеводородов а незначительно превышает 1. По величине а легко рассчитать теплоту гидрокрекинга (см. стр. 116). Тогда математическое описание гидрокрекинга будет представлять собой систему двух дифференциальных уравнений (элементарные балансы по сырью и теплу) и алгебраического уравнения для расчета выходов продуктов по закону распределения. [c.155]

Выход и качество продуктов замедленного коксования в основном зависят oi вида сырья, температуры, давления и коэффициента рециркуляции. Для остатков предложены следующие формулы расчета выхода кокса и газа [43] [c.183]

Параметр растворимости б = Лг//и, где и — энергия испарения, а о — мольный объем, предложено разделить на полярную (Л,) и неполярную (т) составляющие, причем 6 = 4- т. Предложена формула расчета выхода растворимой фракции Дальнейшие эксперименты по гидрогазификации углей при высоких температурах и малом времени контакта. Выход газа (при 800 °С, 410 кгс/см и времени контакта 1 мин) 43%, жидких продуктов 9% (при [c.23]

Для расчета выхода строительных и высокоплавких битумов пока не предложено обобщенной зависимости. Но нужно отметить, что с углублением окисления выход битума уменьшается вследствие увеличения доли отгона и газообразования. [c.295]

В табл. 2.5 приведены результаты расчета выхода продуктов пиролиза на основе этих допущений. [c.100]

Далее при расчете выхода фракций по ИТК величины 5, и т. д. уменьшаются на коэффициент Е. [c.49]

Эту фракцию смешивали с изобутаном в соотношении 1 9. Алкилирование вели в интервале от 4 до 45 °С при постоянном времени контакта, равном 1 мин. Результаты экспериментов приведены в табл. 3. В алкилате присутствовали пентаны из парафиновой фракции, однако при расчетах выхода алкилата учитывался лишь чистый прирост содержания пентанов. [c.67]

В данную главу включены задачи по расчету выходов продуктов коксования, составлению материальных и тепловых балансов потоков и определению основных размеров аппаратов реакторного блока установок. [c.128]

Д. И. Орочко с соавторами предлагает следующие кинетические уравнения для расчета выхода фракций дизельного топлива (160—360 °С) [c.186]

Расчет. Выход бензина без учета потерь на размазывание [c.26]

Возможность перегруппировки авторы учли при вычислении продуктов термического распада н-гексана и некоторых октанов. При этом оказалось, что данные расчета, принимающего во внимание возможность внутримолекулярного переноса водорода, гораздо лучше соответствуют экспериментальным, чем данные расчета, не учитывающего изомеризации. Для более длинноцепочечных радикалов, получаемых, например, при крекинге н-гексадекана 1330], существует еще большее число возможностей изомеризации, и улучшение расчета выхода продуктов реакции становится еще более заметным. [c.194]

Выход кокса и газа (пропана и более легких углеводородов) прп различных процессах коксования описывается эмпирическими уравнениями, полученными на основании обобщения работы многочисленных зарубежных установок замедленного коксования с необогреваемыми камерами и термоконтактного коксования на порошкообразном теплоносителе [104]. Эти уравнения для расчета выходов кокса и газа применимы при работе на сырье прямогонного происхождения и соблюдения определенных режимных условий — температуры в зоне реакции, коэффициента рециркуляции и давления. [c.122]

Используя формулу для расчета выхода паровой фазы, М. Худ определил предельно допустимый выход паровой фазы из емкостей с пропаном, не покрытых инеем, вместимостью 567—3785 л. Все они были заполнены на /4 объема. Так, например, выход паровой фазы из емкости вместимостью 3785 л при температуре окружаю- [c.145]

Для практических расчетов выхода кокса на цеолитсодержащих катализаторах предлагается уравнение [52], включающее влияние многих переменных факторов [c.148]

Так как в практике обжига колчедана сера выгорает не вся, а часть ее выходит с огарком, то соответственно этому выход пгарка и моногидрата H2SO4 несколько изменяется. В практических расчетах выход огарка обычно принимают равным 70% от li a колчедана (коэффициент выхода 0,7), [c.325]

Перед выполнением синтеза составляется сквозная блок-схема для всех стадий. По окончании эксперимента проводится расчет выхода целевого (конечного) продукта по исходной загрузке и анализируются обстоятельства, приведшие к наиболее заметным потерям веществ на всех стадиях. [c.145]

Методика расчета выхода продукции аналогична методике определения суточной производительности. Показатели использования сырья зависят от его качества, качественных требований к продукции, технологического режима, обеспеченности сырьем. Эти показатели следует рассматривать при определении прогрессивных величин отбора. [c.141]

Предварительно взвешенные две пластины из меди или латуни покрывают сплавом Си—2п в термостатированной ячейке из электролита № 2 при плотностях тока 150, 200 А/м в течение 1 ч. При расчете выхода по току пользоваться данными о составе сплава, приведенными в табл. 9.1. [c.62]

В табл. 13.1 приведены условия анодного оксидирования. Методики окрашивания пленок, определения изменений массы во время электролиза, расчет выходов по току рассмотрены [c.84]

Рис. 21. Номограмма для расчета выхода огарка (х) и моногидрата НаЗО, к В заипсимости от содержания серы в колчедане (п%) и в

Это уравнение представлено графически на рис. 2. Выход крекинг-бензина из различного исходного сырья — дистиллятного и остаточного, крекированного и прямогонного, в самых различных условиях процессов рассчитывается со средней ошибкой до 3%. Уравнение мон но также использовать, слегка изменив его, для расчета выходов бензина в процессе крекинга до кокса (крекинг без получения крекинг-остатков). То обстоятельство, что выходы крекинг-бензина могут быть выражены просто в виде разницы между содержанием водорода в исходном сырье и крекинг-остатке, объясняет, почему оказалось возможным представить выходы бензина как функцию плотности (в °АР1) исходного сырья и крекинг-остатка. Содержание водорода с достаточной точностью выражается через плотность (в °АР1) нефтепродуктов. Отсюда, получая из данного исходного сырья мазуты с одинаковой плотностью, находим, что предельный выход крекинг-бензива лишь в малой степени зависит от других рабочих условий и сохраняется, в основном, неизменным для всех крекинг- [c.35]

В последней графе табл1щы помещены численные значения lgii p, рассчитанные но эмпирическому уравнению [30], оба ряда цифр последних двух граф находятся в качественном согласии друг с другом. Однако величины gK.p, вычисленные по спектроскопическим данным, более достоверны и поэтому были положены нами в основу расчета выходов формальдегида при различных температурах и давлениях (табл. 8). [c.357]

Данные по выходу и плотности остатка перегонки могут быть взяты из опыта атмосферной или вакуумной перегонки. Попытки разработать более точные приемы расчета выхода битума с учетам вляния формы кривой разгонки нефти или применения других коэффициентов в уравнениях, связывающих вЫход битума и коксуемость нефти [137], к заметным успехам не привели [135, 137]. Предложена [138] зависимость выхода битума с пенетрацией 100-0,1 мм от плотности, выраженной в условных градусах API. Кривая, представленная на рис. 60, соответствует усредненным данным количественная оценка адэкватности предложенной зависимости не проводилась. Пересчет условной плотности в относительную проводится по формуле [c.94]

Аппарат Баджера сложен, требует очень опытных рук и во всяком сл -чае не является ходовым лабораторным средством для исследования нефти но он оказывает ценные услуги, когда надо получить данные напр, для расчета выходов и свойств дестиллатов и т. п. Описание прибора см. в сводной статье Петерса и Юрасека (667) и (669). [c.43]

Для расчета выходов продуктов дегидратации и иолиме]Н1за- 1,101 пользуются уравнениями [c.462]

В зависимости от сделанных допущений упрощенные балансовые формулы, рекомендуемые в некоторых работах для расчета выхода огарка, оказываются противо ивыми. [c.38]

При расчете выхода продуктов каталитического крекинга при-, вимается что расщепление карбониевого иона идет по -правилу так, что отщепляются осколки не менее С3 и до тех пор, пока в ионе не останется шесть углеродных атомов. В случае Гидрокрекинга принимается что отщепляются осколки не менее С4 и до тех пор, пока в ионе не останется семь атомов углерода. Была определена зависимость интенсивности гидрокрекинга узких фракций от их среднего молекулярного веса и показано, что с максимальной интенсивностью расщепляются фракции Сд. Углеводороды с числам углеродных атомов менее 8 устойчивее и тем более, чем ниже их молекулярный вес. Уменьшение конверсии в случае углеводородов С и С10 связывается с образованием осколков Се, устойчивых к дальнейшему распаду. Кроме того отмечается что отношения мольных выходов продуктов С1 и С4 в случае гидрокрекинга углеводородов Св и продуктов С 2 и С4 в случае углеводородов С, отличны от 1 1, т. е. процесс сложнее, чем обычный распад. Авторы предполагают, что этот процесс идет через присоединение ионов С к цроме-жуточцо образуемым олефинам (С ) например [c.313]

Было проведено несколько опытов по алкилированию уксусной кислоты бутеном-2 в присутствии молекулярного соединения фтористого бора с уксусной кислотой, которое получалось путем пропускания газообразного ВРз в ледяную уксусную кислоту. Выход втор.бутилацетата с этим катализатором при температуре 97° С составлял 50%. Но в таком виде катализатор оказался неподходящим, так как соединение ВРз СН3СООН недостаточно стойкое и частично разлагается при перегонке при атмосферном давлении. Использование неперегнанного катализатора усложняет расчеты выходов эфиров вследствие наличия в нем уксусной кислоты и не позволяет получить ясное представление о скорости реакции алкилирования кислот олефинами при работе с иными кислотами, чем уксусная, ибо последняя, как более сильная органическая кислота (за исключением галоидзамещенных кислот и муравьиной), будет вступать в реакцию вначале сама, а затем уже более слабая кислота. Поэтому основное исследование проведено с катализатором ВРз-0(С2Н5)2. [c.24]

Эфиры, полученные препаративно, обладали нейтральными свойствами и по основным физико-химическим константам являлись дивтор.бутиловыми эфирами соответствующих кислот. Поэтому все расчеты выходов эфиров велись на дивтор.бутиловые эфиры. [c.29]

Далее пересчет производится следующим образом например по данным расчета выхода летучих во времени (рис. 8-5) для нашего случая суммарный выход летучих через 0,15 сек составляет приблизительно 11,0% (110 г/кг) этот выход соответствует условной температуре примерно 200° С (табл. 8-5) и, следовательно, суммарному выходу 4,37 гмоль1кг (табл. 8-6). Аналогично, через 0,6 сек выход летучих в процентах на сухую массу составляет примерно 37%, условная температура около 450° С и выход летучих 14,05 гмоль1кг. Результаты пересчета приведены на графике (рис. 8-5). Воспользовавшись этими данными, можно определить средний секундный расход летучих для [c.191]

Смешение бутилена и воздуха происходило в буферной емкости на 10 л, чем обеспечивалось постоянство состаиа смеои углеводорода и воздуха. Расход воздуха и бутилена замерялся реометрами. Подаваемая дозируюш им насосом вода испарялась в лредконтактной зоне реактора. Разбавление бутилена парами воды контролировалось по количеству собранного конденсата. Анализ контактного газа на кислород, СОг и СО проводился на мриборе ВТИ-2 содержание углеводородов определялось иа хроматографе ХТ-2м. Расчеты выходов дивинила сопровождались составлением баланса по углероду. [c.64]

При электролизе хлористого натрия можно говорить о выходах по току хлора, щелочи и водорода, из которых основными продуктами являются хлор и щелочь. Выходы по хлору в конечном итоге всегда равны выходам по щелочи, если нет механических потерь и отсутствует взаимодействие хлора и щелочи с материалом электродов или ванны. Поэтому расчет выходов по току практически всегда дедут по щелочи, так как техника замеров в этом случае проще. [c.143]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология