Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Сопротивление диспергированию

    В случае лимитирующего сопротивления диспергированной фазы (У) = 1, и уравнения (5.140) и (5.33) совпадают. [c.245]

Рис. 1.32. Номограмма определения интенсивности и сопротивления диспергированию Рис. 1.32. <a href="/info/62773">Номограмма определения</a> интенсивности и сопротивления диспергированию

    В стандарте DIN 53775, ч. 7, предлагается методика определения сопротивления диспергированию пигментов в пластифицированном ПВХ. Белую исходную смесь окрашивают на вальцах при 170 °С с определенной концентрацией цветного пигмента, делят на две части, одну из которых подвергают холодному вальцеванию при 70 °С. При этом вследствие высокой вязкости полимера при такой температуре и вызванных этим значительных усилий сдвига пигмент будет диспергироваться до первичных частиц, т. е. до теоретически максимальной предельной интенсивности. Если пигмент уже при 170 °С находился в состоянии диспергирования, близком к конечному, при холодном вальцевании будет наблюдаться лишь незначительное повышение интенсивности, и такой пигмент можно классифицировать как легко диспергируемый. [c.39]

    Интенсивность образцов после горячего и холодного вальцевания измеряют фотометрически. Мерой сопротивления диспергированию будет прирост интенсивности образца после холодного вальцевания в процентах. Теоретическую основу такого способа оценки мы здесь рассматривать не будем. Целесообразно лишь отметить, что сопротивление диспергированию приблизительно пропорционально работе, необходимой для изменения интенсивности пигмента (развития интенсивности). [c.39]

    На приготовленной таким образом смеси или полученных из нее образцах можно проводить различные испытания стойкости пигментов. Часть 3 посвящена испытанию на миграцию пигмента, часть 5 (проект) — определению термостойкости пигментов при длительном вальцевании. Естественно, на образцах можно проводить и другие нормированные и еще не нормированные испытания. Предлагается также испытание сопротивления диспергированию, что явится существенным дополнением к исследованию свойств пигментов. Аналогичная система испытаний готовится и для жесткого ПВХ, в ближайшие годы она будет перенесена на все пластмассы, причем для так называемых массовых полимеров — пластмасс крупнотоннажного производства — будет подготовлена специальная система испытаний. [c.50]

    Измерение интенсивности по DIN 53234 имеет также значение и при определении сопротивления диспергированию (DIN 53775-в стадии подготовки). При диспергировании пигментов в зависимости от прилагаемого усилия достигается различная степень диспергирования. Сравнение степеней возможно по относительной интенсивности цвета. [c.55]

    Процессы, связанные с возникновением и распространением разнонаправленных потоков под воздействием усилий сдвига и зависящие от вязкости, оказывают влияние на распределение пигмента в связующем. Кроме того, большое значение имеет продолжительность диспергирования. В этом разделе рассматривается воздействие на диспергирование различных факторов распределения частиц по размерам, числа точек когезии, прочности агломератов. Термин сопротивление диспергированию поясняется на примере зависимости процесса диспергирования от времени. [c.86]


    Независимо от приведенных соображений значительную роль при крашении пластмасс играют механические напряжения и усилия сдвига. Доказательством этого является часто использующийся для контроля качества диспергирования тест на горячее и холодное вальцевание. Эксперимент показывает, что пленка, подвергнутая дополнительному вальцеванию при пониженной температуре, т. е. при большей вязкости, как правило, имеет большую интенсивность окраски, чем после предварительного горячего вальцевания. Этот эффект используется в стандарте DIN 53775, ч. 7, причем разница в интенсивности окраски пленки пластифицированного поливинилхлорида определенного состава, подвергнутой горячему и холодному вальцеванию, считается мерой сопротивления диспергированию (СД)  [c.96]

    Детально сопротивление диспергированию рассмотрено в стандарте DIN 53238 Определение сопротивления диспергированию по проявлению интенсивности цвета в вибрационной машине (готовится к публикации). Эти же положения приняты за основу стандарта DIN 53775, ч. 7 Испытания красителей пластмасс, определение сопротивления диспергированию (ср. раздел Смачивание ). [c.99]

    Неточный термин прочность зерна , частично еще использующийся применительно к диспергированию, целесообразно заменить выражением сопротивление диспергированию . [c.99]

    Приведем уточненное и обобщенное решение этой задачи. В большинстве случаев зависимость коэффициента распределения от концентрации аппроксимируется степенной зависимостью (4.8). Для режима идеального вытеснения при лимитирующем сопротивлении диспергированной фазы из уравнений (5.65), (5.66), (5.25), полагая [c.242]

    Для пленочного течения при соизмеримых сопротивлениях фаз, по-видимому, возможно применить формулу аддитивности. При лимитирующем сопротивлении диспергированной фазы для пленочного ее истечения Давидсон [164] рассмотрел три статистические модели массопередачи. Согласно первой модели, насадка состоит из ряда вертикальных поверхностей длиной I, покрытых слоем диспергированной фазы при полном перемешивании между элементами насадки [165]. Толщина пленки б и ВЕП определяются в этом случае уравнениями  [c.214]

    При капельном течении в случае, когда лимитирующим является сопротивление диспергированной фазы, для /нас> кр можно предположить, что массопередача будет описываться циркуляционной моделью Кронига и Бринка. Для случая /нас< кр циркуляционная модель дает явно заниженные результаты [110]. Можно предположить, что в этом случае плодотворной окажется гипотеза Тернера [172—175] о смесительно-отстойном действии насадочных колонн. [c.216]

    Следовательно, в широком интервале чисел Рейнольдса при достаточно малых диаметрах капель и частотах пульсации капля движется с пульсирующим потоком как единое целое и наличие пульсации не влияет на скорость движения капли по отношению к потоку. Иными словами, наличие пульсации не влияет на циркуляцию внутри капли и можно предположить, что массопередача в капле, двигающейся в пульсирующем потоке, не будет отличаться по своему характеру от массопередачи в капле, двигающейся в потоке без пульсации. В табл. 8-1 приведено сравнение расчетных значений степени насыщения и коэффициентов массопередачи, полученных согласно циркуляционной модели (4-48) и (4-49), с данными эксперимента на системах, в которых лимитирующим являлось сопротивление диспергированной ( )азы [40]. [c.241]

    Как было показано выше, в случае, если массопередача лимитируется сопротивлением диспергированной фазы, процесс экстракции в распылительной колонне имеет нестационарный характер. [c.263]

    С возрастанием времени контакта капли с окружающей ее сплошной фазой скорость массопередачи резко уменьшается. Это является физической основой концевых эффектов на входе в колонну диспергированной фазы. Это же явление в значительной мере обусловливает низкую эффективность распылительных колонн. Нестационарный характер массопередачи имеет место лишь в том случае, когда лимитирующим является сопротивление диспергированной фазы, однако, этот случай является наиболее распространенным. [c.263]

    Можно показать, что на стационарном участке в предельном случае лимитирующего сопротивления диспергированной фазы формула авторов для скорости массопередачи при больших Ре преобразуется к виду [c.139]

    Экспериментальные данные по массо- и теплопередаче в каплю при Ке < 1 отсутствуют. Все экспериментальные данные при Ве > 1 расходятся с результатами расчета по формуле (1). Работой, подтверждающей стационарный механизм массопередачи при лимитирующем сопротивлении диспергированной фазы при Ие 1, является исследование [47], в котором, однако, не приведены данные но условиям эксперимента и характеристикам систем. [c.141]

    Уравнение (2) при условиях (3) было приближенно решено нами в области изменения чисел Рейнольдса от О до 80 и отношения вязкостей дисперсной и сплошной фаз от О до 10 для случая, когда лимитируюш,им является сопротивление диспергированной фазы. [c.142]

Рис. I. Зависимость конечной концентрации щелочи от числа Фурье в случае лимитирующего сопротивления диспергированной фазы. (Система КОН — бензойная кислота — бензол). Рис. I. <a href="/info/782652">Зависимость конечной</a> <a href="/info/149647">концентрации щелочи</a> от <a href="/info/88740">числа Фурье</a> в случае лимитирующего сопротивления диспергированной фазы. (Система КОН — <a href="/info/5301">бензойная кислота</a> — бензол).

    Ниже критической концентрации молекулы защитного коллоида не насыщают полностью поверхность раздела мономер— вода и устойчивость эмульсии понижается. С повышением концентрации защитного коллоида возрастает устойчивость эмульсии и уменьшается размер гранул при той же скорости перемешивания. По-видимому, с нарастанием вязкости водной фазы понижается сопротивление диспергированию мономера. Однако увеличение концентрации защитного коллоида приводит к понижению выхода гранульного полимера вследствие все возрастающего процесса полимеризации мономера в мицеллах защитного коллоида, сопровождающегося образованием эмульсионного поли- [c.44]

    Как указывалось нами ранее [1], основная формула пленочной теории Уитмана—Льюиса, связывающая общий коэффщиент массопередачи с частными, применима лишь в том случае, когда изменение концентрации экстрагируемого компонента происходит лишь в тонких пленках, примыкающих к границе раздела фаз. В этом случае процесс массопередачи можно считать квази-стационарным. Но для мелких капель в случае, когда лимитирующим сопротивлением является сопротивление диспергированной фазы, процесс массопередачи уже не является квази-стационарным. [c.18]

    Показано, что в слл чае, когда лимитирл юнхим фактором является сопротивление диспергированной фазы, процесс массопередачи носит нестационарный характер, что проявляется в зависимости коэффициента массопередачи от высоты колонны. Эта зависимость является существенной при малых значениях диффузионного критерия Фурье Fo (т. е. для небольших гт.тсот колонн). При больших значениях Fo средний коэффициент массопередачи медленно меняется с высотой. В данном случае для мелких капель коэффициент массопередачи может быть рассчитан с достаточной точностью с помощью модели Кронига — Бринка. [c.37]

    Показано, что в случаях, когда сопротивление диспергированной фазы соизмеримо с общим сопротивлением, нестацио-нарность процесса массопередачи является одной из причин возникновения экспериментально определяемого концевого эффекта. [c.37]

    В современных высокоэффективных экстракционных колоннах (пульсационных и роторных) диаметр капель достигает значения порядка 1 мм и меньше. Для капель столь малого размера расчет коэффициентов массопередачи для диспергированной и сплошной фаз следует проводить, по-видимому, по формулам Ньюмена, Кронига и Бринка, а также Хигби, а не по формулам Хэндлоса и Хигби. Поскольку в литературе почти совершенно отсутствуют экспериментальные данные по массопередаче в каплях малого диаметра, то нами была предпринята попытка частично восполнить этот пробел. При этом эксперименты проводились с системами, для которых коэффициент распределения был много больше или много меньше единицы с целью отдельно исследовать закономерности процесса массопередачи в случаях, когда лимитирующим сопротивлением является сопротивление диспергированной или сплошной фаз. [c.148]

    Коэффициенты массопередачи, полученные экспериментально, сопоставлялись со значениями коэффициентов массопередачи, рассчитанных по формулам Ньюмена, Хэндлоса, Кронига и Бринка, а такн<е Хигби для сырья, когда лимитирующим сопротивлением является сопротивление диспергированной фазы, и по формулам Хигби и Левича, когда лимитирующим является сопротивление сплошной фазы. [c.155]

    Рассмотрена задача о массопередаче в единичную каплю при числах Рейнольдса 0<Ке<80 и отношении вязкостей дисперсной и сплошной фаз 0<цотн" 10, когда скорость процесса лимитируется сопротивлением диспергированной фазы. [c.5]

    Следует отметить, что массопередача в каплю в общем случае и при лимитирующем сопротивлении диспергированной фазы является процессом нестационарным и формула аддитивности пленочной теории Уитмана-Льюиса [15, 16] к ней неприменима [17, 18]. В данном случае интенсивность массопередачи удобно характеризовать безразмерной степенью извлечения (насыщения) A t) и локальным (по времени) коэффициентом массопередачи K t), которые определяются соотношениями [c.85]

    Подобную же ошибку при сравнении экспериментальных и расчетных данных допустил и Фудзинава [72], сравнивавший экспериментальные значения коэффициентов массопередачи в системах, где лимитирующим являлось сопротивление диспергированной фазы, с коэффициентами массопередачи, рассчитанными по фор-.муле Хигби. Обработка своих экспериментов и литературных данных [72, 73, 75—77] не дала однозначного результата. Величина / изменялась в интервале от 0,052 до 2,35. Хандлос и Барон [51] провели сравнение экспериментальных значений Ко, полученных в работах [51, 78] с коэффициентами массопередачи рассчитанными по формуле (4.68). Для большинства систем расчетные значения Ка оказались явно завышенными. Следует отметить, что Хандлос и Барон в ряде случаев применяли формулу (4.68) для систем, в которых лимитирующим также было сопротивление сплошной фазы. [c.104]

    Систематическое исследование применимости физических моделей массопередачи для расчета /Со в капле и в сплошной среде было проведено лишь сравнительно недавно [92—94]. Сравнение экспериментальных значений коэффициентов массопередачи для случая, когда лимитирующим является сопротивление диспергированной фазы, со значениями, рассчитанными на основании различных физических моделей, показало, что для капель диаметром до 0,3 см хорошее совпадение с экспериментом дает применение циркуляционной модели Кронига и Бринка. Модель Ньюмена дает явно заниженные значения и применима, по-видимому, лишь для очень мелких капель ( <0,01 см). Что касается модели Хандлоса и Барона, то она дает завышенные результаты. [c.106]

    Концевой эффект на входе диспергированной фазы в случае капельного истечения жидкости объясняется некоторыми авторами дополнительным насыщением капли за время ее образования и отрыва, а также некоторым увеличением скорости массопередачи в начальный момент движения капли из-за более высокой степени ее турбулизации. Однако, как было показано в работе [101], концевой эффект на входе диспергированной фазы наблюдается лищь при экстракции в системах, где лимитирующим является сопротивление диспергированной фазы. В случае же, когда лимитирующим является сопротивление сплошной фазы, концевой эффект на входе диспергированной фазы не наблюдается. В табл. 4-6 приведены данные, полученные при экстракции в системе вода — анилин — ксилол ири различной высоте рабочей зоны колонны. [c.109]

    Диспергируемость пигмента можно характеризовать также продолжительностью диспергирования на определенном диспергирующем оборудовании или энергозатратами, необходимыми для достижения заданной интенсивности окраски. В стандарте DIN 53775 [25, с. 39] предложен метод определения сопротивления диспергированию пигмента в пластифицированном поливинилхлориде. Исходную белую смесь (поливинилхлорид и белый пигмент) смешивают на вальцах при 170°С с цветным пигментом, взятым в определенной концентрации. Затем половину полученной смеси подвергают вальцеванию при 70 °С. В этих условиях вязкость полимера высока, поэтому развиваются большие сдвиговые усилия, и пигмент диспергируется до достижения максимальной предельной интенсивности окраски материала. Интенсивность окраски образцов смеси после первого и второго вальцеваний измеряют фотометрически. Мерой сопротивления диспергированию считается прирост интенсивности окраски (в %) после холодного (второго) вальцевания. Если этот прирост мал, то пигмент относится к легкодисперги-рующимся. При этом методе необходимо, чтобы при большой нагрузке по возможности проявлялась предельная красящая способность пигмента. [c.50]

    В отличие от исследований Кронига и Бринка в работах Левича, Воротилина и Крылова [10—12] предполагается, что при больших числах Пекле, по аналогии с внешней задачей, основное изменение концентраций происходит в тонком диффузионном пограничном слое, а в ядре концентрация постоянна. Данной модели соответствует стационарный механизм массопередачи, в то время как согласно Кронигу и Бринку процесс существенно нестационарен вплоть до чисел Фурье т = 0,05. Именно нестационарностью процесса при лимитирующем сопротивлении диспергированной фазы объясняются концевые эффекты, наблюдаемые при весьма малом времени капле-образования [2, 13]. [c.139]

    Задача массообмена движущейся сферической капли при наличии химической реакции второго порядка, протекающей внутри капли, когда сопротивление массопередаче сосредоточено в диспергированной фазе и сопротивление обеих фаз соизмеримо, а числа Ре и К весьма велики, впервые была рассмотрена Б. И. Броунштейном с соавторами в работе [1]. Цель настоящей работы — экспериментальная проверка применимости полученных уравнений. Подбор систем для экспериментальной проверки расчетных формул связан с определенными трудностями, так как к этим системам предъявляются следующие требования 1) хемосорбент должен хорошо растворяться в диспергированной фазе и быть практически нерастворимым в плou нoй фазе 2) коэффициент распределения эстрагируемого компонента должен равняться 10 (для лимитирующего сопротивления диспергированной фазы) 3) реакция между экстрактпвом и хемосорбентом должна иметь первый порядок по каждому из комгюнентов и скорость ее должна значительно превышать скорость диффузии 4) необходимо знать коэффициенты диффузии экстрактива и хемосорбента. [c.22]

    Опыты проводились па системах вода—уксусная кислота—бензол, вода—пропионовая кислота—бензол и вода—бензойная кислота—беизол. Исходная концентрация уксусной и пропиоповой кислот в воде была равна соответственно 100 и 22 г/л, а концентрация бензойной кислоты в бензоле — 55.5 г/л. Коэффициенты расиределения кислот между водой и бензолом, по данным справочника Сейдела [ ], соответственно равны 20, 6.2, 0.022. В первых двух системах лимитирующим является сопротивление диспергированной фазы, которой во всех опытах являлся беизол, а в третьей системе — сопротивление сплошной водной фазы. Массопередача во всех опытах проводилась в наиравлении лимитирующей фазы. [c.215]


Смотреть страницы где упоминается термин Сопротивление диспергированию: [c.209]    [c.35]    [c.40]    [c.99]    [c.184]    [c.209]    [c.86]    [c.110]    [c.141]    [c.215]   
Крашение пластмасс (1980) -- [ c.55 , c.96 , c.99 ]

Крашение пластмасс (1980) -- [ c.55 , c.96 , c.99 ]




ПОИСК





Смотрите так же термины и статьи:

Диспергирование



© 2024 chem21.info Реклама на сайте